RMNT.RU  /  Нормативные документы  /  СНиПы  /  Нормы проектирования

СНиП 2.05.03-84 (с изм. 1 1991), часть 26

Окончание таблицы 3

Гибкость
l , l х , l y , l ef

Коэффициенты j , j с , j b для расчета по устойчивости
стержней и балок из стали марок 10ХСНД по ГОСТ 6713-91 и 390-14Г2АФД, 390-15Г2АФДпс по ГОСТ 19281-89*
 при приведенном относительном эксцентриситете еef



2,00

2,50

3,00

3,50

3,00

5,00


1

9

10

11

12

13

14

0

0,35

0,29

0,25

0,23

0,21

0,18


10

0,34

0,28

0,24

0,22

0,20

0,17


20

0,33

0,28

0,24

0,22

0,20

0,17


30

0,32

0,27

0,24

0,21

0,19

0,16


40

0,31 (0,30)

0,26 (0,25)

0,23 (0,22)

0,21 (0,20)

0,19 (0,18)

0,16 (0,15)


50

0,31 (0,29)

0,26 (0,24)

0,23 (0,21)

0,21 (0,20)

0,19 (0,18)

0,16 (0,15)


60

0,30 (0,27)

0,26 (0,24)

0,23 (0,21)

0,21 (0,19)

0,19 (0,17)

0,16 (0,14)


70

0,29 (0,23)

0,25 (0,19)

0,23 (0,17)

0,21 (0,16)

0,19 (0,14)

0,16 (0,11)


80

0,25 (0,21)

0,22 (0,18)

0,20 (0,16)

0,18 (0,14)

0,17 (0,13)

0,14 (0,10)


90

0,23 (0,18)

0,21 (0,16)

0,19 (0,14)

0,18 (0,13)

0,17 (0,11)

0,14 (0,09)


100

0,20 (0,17)

0,19 (0,15)

0,19 (0,14)

0,18 (0,13)

0,17 (0,11)

0,14 (0,08)


110

0,18 (0,15)

0,17 (0,14)

0,15 (0,12)

0,15 (0,11)

0,15 (0,10)

0,13 (0,08)


120

0,16 (0,14)

0,15 (0,13)

0,14 (0,12)

0,13 (0,11)

0,12 (0,10)

0,10 (0,08)


130

0,15 (0,13)

0,14 (0,12)

0,13 (0,11)

0,12 (0,10)

0,11 (0,09)

0,10 (0,08)


140

0,14 (0,13)

0,13 (0,12)

0,12 (0,11)

0,11 (0,10)

0,11 (0,09)

0,09 (0,08)


150

0,11

0,10

0,10

0,09

0,08

0,07


160

0,11

0,10

0,09

0,09

0,08

0,97


170

0,09

0,09

0,08

0,08

0,07

0,06


180

0,09

0,08

0,08

0,07

0,07

0,06


190

0,07

0,07

0,07

0,06

0,06

0,05


200

0,06

0,06

0,06

0,05

0,05

0,05


П р и м е ч а н и е. См. примечание к табл. 1*.

КОЭФФИЦИЕНТЫ ВЛИЯНИЯ ФОРМЫ СЕЧЕНИЯ h

Коэффициенты влияния формы сечения h при определении приведенного относительного эксцентриситета по формуле еef = h еrel следует принимать по прил. 6* СНиП II -23-81*, вычисляя при этом условную гибкость по формуле

,

где a R - коэффициент, принимаемый по табл. 4*, при этом m = еrel .

Таблица 4*

Марка стали

Толщина проката, мм

Значение
коэффициента a R

16Д

До 20

0,0324


21-40

0,0316


41-60

0,0309

15ХСНД

8-32

0,0378


33-50

0,0372

10ХСНД

8-40

0,0412

390-14Г2АФД

4-50

0,0415

390-15Г2АФДпс

4-32

0,0415

ПРИЛОЖЕНИЕ 16*

Обязательное

РАСЧЕТ ПО УСТОЙЧИВОСТИ ПОЛОК И СТЕНОК
ЭЛЕМЕНТОВ, ПОДКРЕПЛЕННЫХ РЕБРАМИ ЖЕСТКОСТИ

1. Прямоугольные отсеки полок и стенок (далее — пластинки), заключенные между подкрепляющими их по контуру ортогональными деталями (ребра жесткости, полка для стенки и стенка для полки), следует рассчитывать по устойчивости. При этом расчетными размерами и параметрами проверяемой пластинки являются:

а — длина пластинки, равная расстоянию между осями поперечных ребер жесткости;

hef  — расчетная ширина пластинки, равная:

при отсутствии продольных ребер жесткости у прокатного или сварного элемента — расстоянию между осями поясов hw или осями стенок коробчатого сечения bf ;

то же, у составного элемента с болтовыми соединениями — расстоянию между ближайшими рисками поясных уголков;

при наличии продольных ребер жесткости у сварного или прокатного элемента — расстоянию от оси пояса (стенки) до оси крайнего продольного ребра жесткости h1 и hn или расстоянию между осями соседних продольных ребер жесткости hi (i = 2; 3; 4; 5...);

то же, у составного элемента с болтовыми соединениями — расстоянию от оси крайнего ребра жесткости до ближайшей риски поясного уголка h1 и hn или расстоянию между осями соседних продольных ребер жесткости hi (i = 2; 3; 4; 5...);

t — толщина проверяемой пластинки;

t1 , b1  — толщина и расчетная ширина листа, ортогонального к проверяемой пластинке; в расчетную ширину этого листа в двутавровом сечении следует включать (в каждую сторону от проверяемой пластинки) участок листа шириной z 1 t1 , но не более ширины свеса, а в коробчатом сечении — участок шириной 1/2 z 2 t1 , но не более половины расстояния между стенками коробки (здесь коэффициенты z 1 и z 2 следует определять по п. 4.55*);

; здесь s x и определяются по п. 2;

;

; здесь b  — коэффициент, принимаемый по табл. 1.

Таблица 1

Характер закрепления сжатого пояса
конструкцией проезжей части

Значение
коэффициента b

К поясу с помощью лапчатых болтов прикреплены мостовые брусья

0,3

К поясу с помощью высокопрочных шпилек и деревянных подкладок прикреплены сборные железобетонные плиты проезжей части

0,5

Пояс свободен

0,8

К поясу приварен внахлестку или встык лист
ортотропной плиты

2,0

К поясу с помощью закладных деталей и высокопрочных болтов присоединена сборная проезжая часть сталежелезобетонного пролетного строения

1,5

К поясу непрерывно по всей длине пролета присоединена проезжая часть сталежелезобетонного пролетного строения с помощью высокопрочных болтов и подливки цементно-песчаным раствором

20

В случае если проверяемая пластинка примыкает к пакету из двух и более листов, за t1 и b1 принимаются толщина и расчетная ширина первого листа пакета, непосредственно примыкающего к указанной пластинке.

2. Расчет по устойчивости пластинок следует выполнять с учетом всех компонентов напряженного состояния — s x , s y , t xy .

Напряжения s x , s y , t xy следует вычислять в предположении упругой работы материала по сечению брутто без учета коэффициентов продольного изгиба.

Максимальное s x и минимальное продольные нормальные напряжения (положительные при сжатии) по продольным границам пластинки следует определять по формулам:

; , (1)

где

ymax , ymin - максимальное и минимальное расстояния от нейтральной оси до продольной границы пластинки (с учетом знака);

Mm - среднее значение изгибающего момента в пределах отсека при m £ 1; если длина отсека больше его расчетной ширины, то Мm следует вычислять для более напряженного участка длиной, равной ширине отсека; если в пределах отсека момент меняет знак, то Мm следует вычислять на участке отсека с моментом одного знака.

Среднее касательное напряжение t xy следует определять:

при отсутствии продольных ребер жесткости — по формуле

, (2)

где ; (3)

при их наличии — по формуле

. (4)

В формулах (3) и (4):

Qm  — среднее значение поперечной силы в пределах отсека, определяемое так же, как Mm ;

t 1 , t 2  — значения касательных напряжений на продольных границах пластинки, определяемые по формуле (3) при замене Smax соответствующими значениями S.

Поперечное нормальное напряжение s y (положительное при сжатии), действующее на внешнюю кромку крайней пластинки, следует определять:

от подвижной нагрузки — по формуле

, (5)

где Р — распределенное давление на внешнюю кромку крайней пластинки, определяемое по обязательному приложению 5*;

от сосредоточенного давления силы F — по формуле

, (6)

где lef  — условная длина распределения нагрузки.

Условную длину распределения нагрузки lef следует определять:

при передаче нагрузки непосредственно через пояс балки или через рельс и пояс — по формуле

, (7)

где с — коэффициент, принимаемый для сварных и прокатных элементов равным 3,25, для элементов с соединениями на высокопрочных болтах — 3,75, на обычных болтах — 4,5;

I — момент инерции пояса балки или сумма моментов инерции пояса и рельса;

при передаче нагрузки от катка через рельс, деревянный лежень и пояс балки lef следует принимать равной 2h (где h — расстояние от поверхности рельса до кромки пластинки), но не более расстояния между соседними катками.

Поперечные нормальные напряжения s y на границе второй и последующих пластинок следует определять, как правило, по теории упругости.

Допускается их определять:

при нагрузке, распределенной по всей длине пластинки, — по формуле

; (8)

при сосредоточенной нагрузке — по формуле

. (9)

В формулах (8) и (9):

; ,

где h0  — часть высоты стенки, равная расстоянию от оси нагруженного пояса в сварных и прокатных балках или от ближайшей риски поясного уголка в балках с болтовыми соединениями до границы проверяемой пластинки;

hw  — полная высота стенки.

3. Критические напряжения s x,cr , s y ,cr , t xy,cr , s x,cr,ef , s y,cr,ef , t xy,cr,ef следует определять в предположении действия только одного из рассматриваемых напряжений s x , s y или t xy . Приведенные критические напряжения s x,cr,ef , s y ,cr,ef , t xy,cr,ef общем случае вычисляют в предположении неограниченной упругости материала на основе теории устойчивости первого рода (бифуркация форм равновесия) для пластинчатых систем.

Значения приводимых в табл. 2, 4—13 параметров для определения критических напряжений в пластинках допускается находить по линейной интерполяции.

4. Расчет по устойчивости стенки сплошных изгибаемых элементов, имеющей только поперечные ребра жесткости, следует выполнять по формуле

, (10)

где s x,cr , s y ,cr - критические нормальные напряжения соответственно продольное и поперечное;

t xy ,cr  — критическое касательное напряжение;

w 1  — коэффициент, принимаемый по табл. 2;

- коэффициент, вводимый при расчете автодорожных и городских мостов при h ц / t > 100.

Таблица 2

x

0

0,5

1,0

1,5

2,0

3,0

4,0

w 1

1,00

1,05

1,10

1,15

1,20

1,30

1,40

Критические напряжения s x,cr , s y ,cr , t xy,cr следует определять по формулам табл. 3* в зависимости от приведенных критических напряжений s x,cr,ef , s y ,cr,ef , t xy,cr,ef , вычисляемых по пп. 4.1—4.3 настоящего приложения. При этом t xy,cr определяется по формулам для s x,cr с подстановкой в них соотношений:

; .

Таблица 3*


Марка стали

Интервал значений s x,cr,ef ,
МПа (кгс/см2 )


Формулы* для определения
s x,cr и s y ,cr

16Д

0-196
(0-2000)

s x,cr = 0,9s x,cr,ef m


196-385
(2000-3921)

s x,cr =


Св. 385
(c в. 3921)

15ХСНД

0-207
(0-2111)

s x,cr = 0,9s x,cr,ef m


207-524
(2111-5342)

s x,cr =


Св. 524
(св. 5342)

s x,cr =

10 ХСНД

390-14Г2АФД

0-229
(0-2333)

s x,cr = 0,9s x,cr,ef m

390-15Г2АФДпс

229-591
(2333-6024)

s x,cr =


Св. 591
(св. 6024)

s x,cr =

* При определении поперечных нормальных критических напряжении в формулах заменяются s x,cr на s y,cr и s x,cr,ef на s y,cr,ef . Здесь m  — коэффициент условий работы, принимаемый по табл. 60*.

4.1. Приведенное критическое продольное нормальное напряжение для пластинок стенки изгибаемого элемента следует определять по формуле

, (11)

где c - коэффициент упругого защемления стенки, принимаемый для элементов с болтовыми соединениями равным 1,4, для сварных элементов — по табл. 4;

e - коэффициент, принимаемый по табл. 5.

Таблица 4

g

0,25

0,5

1,0

2,0

4,0

10,0

Св. 10

c

1,21

1,33

1,46

1,55

1,60

1,63

1,65

Таблица 5

x

Значение коэффициента e при m


0,4

0,5

0,6

0,67

0,75

0,8

0,9

1,0

1,5

2 и более

0

8,41

6,25

5,14

4,75

4,36

4,2

4,04

4,0

4,34

4,0

0,67

10,8

8,0

7,1

6,6

6,1

6,0

5,9

5,8

6,1

5,8

0,80

13,3

9,6

8,3

7,7

7,1

6,9

6,7

6,6

7,1

6,6

1,00

15,1

11,0

9,7

9,0

8,4

8,1

7,9

7,8

8,4

7,8

1,33

18,7

14,2

12,9

12,0

11,0

11,2

11,1

11,0

11,5

11,0

2,00

29,1

25,6

24,1

23,9

24,1

24,4

25,6

25,6

24,1

23,9

3,00

54,3

54,5

58,0

53,8

53,8

53,8

53,8

53,8

53,8

53,8

4,00

95,7

95,7

95,7

95,7

95,7

95,7

95,7

95,7

95,7

95,7

4.2. Приведенное критическое поперечное нормальное напряжение s y ,cr,ef для пластинок стенки изгибаемого элемента следует определять по формуле

, (12)

где z — коэффициент, принимаемый равным единице при нагрузке, распределенной по всей длине пластинки, и по табл. 6 — при сосредоточенной нагрузке;

c — коэффициент упругого защемления стенки, принимаемый по табл. 7;

z - коэффициент, принимаемый по табл. 8.

Таблица 6

m

Значения коэффициентов z при r


0,10

0,11

0,12

0,13

0,14

0,15

0,16

0,18

0,20

0,25

0,30

0,35

0,5

1,70

1,67

1,65

1,63

1,61

1,60

1,60

1,60

1,60

1,60

1,60

1,60

0,6

1,98

1,93

1,89

1,85

1,82

1,80

1,79

1,78

1,76

1,72

1,71

1,69

0,7

2,23

2,17

2,11

2,06

2,02

1,98

1,96

1,93

1,89

1,82

1,79

1,76

0,8

2,43

2,35

2,28

2,22

2,17

2,12

2,10

2,05

2,01

1,91

1,86

1,82

0,9

2,61

2,51

2,43

2,36

2,30

2,24

2,21

2,16

2,11

1,98

1,92

1,87

1,0

2,74

2,64

2,55

2,47

2,40

2,34

2,31

2,24

2,17

2,04

1,97

1,91

1,2

2,79

2,68

2,59

2,51

2,43

2,37

2,33

2,26

2,19

2,05

1,98

1,91

1,4

2,84

2,73

2,63

2,54

2,46

2,39

2,35

2,28

2,21

2,05

1,98

1,91

1,5

2,86

2,75

2,65

2,56

2,48

2,41

2,37

2,30

2,22

2,07

1,99

1,91

2,0 и более

2,86

2,75

2,65

2,55

2,47

2,40

2,36

2,28

2,20

2,05

1,96

1,88

Таблица 7

g

Значение коэффициента c при m


0,4

0,6

0,8

1,0

1,5

2,0
и более

0,25

1,19

1,19

1,20

1,20

1,19

1,18

0,5

1,24

1,29

1,30

1,32

1,32

1,32

1,0

1,28

1,36

1,41

1,47

1,52

1,56

4,0

1,32

1,45

1,57

1,73

1,97

2,21

10
и более

1,34

1,49

1,65

1,88

2,51

2,95

Таблица 8

m

z

m

z

0 ,4

4 ,88

1,2

6,87

0,5

5,12

1,4

7,69

0,6

5,37

1,6

8,69

0,7

5,59

1,8

9,86

0,8

5,80

2,0

11,21

1,0

6,26

2,5 и более

15,28

4.3. Приведенное критическое касательное напряжение t xy ,cr,ef для пластинок стенок изгибаемого элемента следует определять по формуле

, (13)

где d - меньшая сторона отсека (а или hef ) ;

m 1 - коэффициент, принимаемый равным m при a > hef и 1/m при a < hef ;

c - коэффициент упругого защемления стенки, принимаемый равным единице для элементов с болтовыми соединениями и по табл. 9 — для сварных элементов.

Таблица 9

g

Значение коэффициента c при m


0,5

0,67

1,0

2,0

2,5 и более

0,25

1,014

1,063

1,166

1,170

1,192

0,5

1,016

1,075

1,214

1,260

1,300

1,0

1,017

1,081

1,252

1,358

1,416

2,0

1,018

1,085

1,275

1,481

1,516

5,0

1,018

1,088

1,292

1,496

1,602

10,0

1,018

1,088

1,298

1,524

1,636

Св. 10

1,018

1,089

1,303

1,552

1,580

5. Расчет по устойчивости пластинок стенки сплошных изгибаемых элементов, имеющих поперечные ребра и одно продольное ребро в сжатой зоне, следует выполнять:

первой пластинки — между сжатым поясом и продольным ребром — по формуле

, (14)

где w 1 - коэффициент, принимаемый по табл. 2;

s x , s y , t xy - напряжения, определяемые по п. 2;

s x,cr , s y,cr , t xy,cr критические напряжения, определяемые согласно п. 4;

второй пластинки — между растянутым поясом и продольным ребром — по формуле (10), принимая при этом w 2 = 1.

5.1. Приведенное критическое продольное нормальное напряжение s x,cr,ef следует определять по формуле (11), при этом коэффициент упругого защемления следует принимать:

первой пластинки: элементов с болтовыми соединениями — c = 1,3; таких же и сварных элементов при объединении с железобетонной плитой — c = 1,35; прочих сварных элементов — по табл. 10;

второй пластинки — c = 1.

Таблица 10

g

0 ,5

1,0

2,0

5,0

10 и более

c

1,16

1,22

1,27

1,31

1,35

5.2. Приведенное критическое поперечное нормальное напряжение s y ,cr,ef первой пластинке следует определять по формуле

, (15)

где i - коэффициент, принимаемый равным 1,0 при и 2,0 при 0,7 > m > 0,4;

c - коэффициент упругого защемления, принимаемый по табл. 11 для элементов, объединенных с железобетонной плитой, и для балок с болтовыми соединениями, по табл. 12 — для сварных балок.

Таблица 11

m

0 ,5

0,8

1,0

1,5

2,0 и более

c

1,07

1,18

1,31

1,52

1,62

Таблица 12

g

Значение коэффициента c при m


0,5

0,6

0,9

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

2

1,06

1,07

1,13

1,17

1,31

1,32

1,29

1,25

4

1,06

1,07

1,14

1,19

1,38

1,44

1,43

1,39

Приведенное критическое поперечное нормальное напряжение s y ,cr,ef при воздействии сосредоточенной нагрузки, когда действующие напряжения определяются по формуле (6), следует вычислять по формуле (15) с умножением на коэффициент 1,55; если при этом а > 2h 1 + 2lef , то надлежит принимать .

Приведенное критическое поперечное нормальное напряжение s y ,cr,ef во второй пластинке следует определять по формуле (12), при этом следует принимать: c = 1; z — по табл. 8; z  — по табл. 6 при r = 0,35.

5.3. Приведенное критическое касательное напряжение t xy ,cr,ef следует определять по формуле (13), при этом для первой пластинки вместо коэффициента защемления должен быть принят коэффициент , для второй пластинки — c = 1.

6. Расчет по устойчивости пластинок стенки сплошных изгибаемых элементов, имеющих поперечные ребра и несколько продольных ребер жесткости, следует выполнять:

первой пластинки — между сжатым поясом и ближайшим ребром — по формуле (14) и формулам (11), (15) и (13) для s x,cr,ef , s y,cr,ef , t xy ,cr,ef соответственно;

для последующих сжатых пластинок — по формулам для первой пластинки, принимая коэффициент защемления c = 1;

для сжато-растянутой пластинки — по формуле (10), принимая w 1 = 1, и формулам (11), (15) и (13) для s x,cr,ef , s y,cr,ef , t xy ,cr,ef как для второй пластинки по п. 5.

Расчет по устойчивости пластинки растянутой зоны стенки следует выполнять по формуле

, (16)

где

s y ,cr , t xy,cr - критические поперечное нормальное и касательное напряжения, определяемые по s y,cr,ef и t xy ,cr,ef согласно указаниям п. 4, при этом приведенное критическое поперечное нормальное напряжение s y ,cr,ef следует определять по формуле

, (17)

где d  — коэффициент, принимаемый по табл. 13.

Таблица 13

Тип
пластинки

Значения коэффициента d при


0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

1,0

1,5

2,0

Примыкающая к растянутому поясу

1240

1380

2520

1650

1820

2240

3860

6300

Промежуточная

920

970

1020

1060

1100

1190

1530

2130

П р и м е ч а н и е. а и hef следует определять по п. 1.

Приведенное критическое касательное напряжение t xy ,cr,ef следует определять:

для пластинки, примыкающей к растянутому поясу, — по формуле

, (18)

для промежуточной растянутой пластинки — по формуле

, (19)

где d — меньшая сторона отсека (а или hef );

m 1  — коэффициент, принимаемый равным m при а > hef и 1/m при а < hef .

7. Расчет по устойчивости пластинок стенки сплошных сжато-изгибаемых элементов (балки жесткости пролетного строения распорной системы, арки или пилона) при сжатии сечения по всей высоте следует выполнять по формуле

, (20)

где s х — максимальное продольное нормальное напряжение на границе пластинки от продольной силы N и изгибающего момента Мm , принимаемого в соответствии с п. 2;

w 1  — коэффициент, определяемый по табл. 2;

s y , s x  — поперечное нормальное и среднее касательное напряжения, определяемые согласно п. 2;

s x,cr , s y ,cr , t xy,cr - критические напряжения, определяемые по s x,cr,ef , s y ,cr,ef , t xy,cr,ef согласно указаниям п. 4.

При действии на части высоты сечения растягивающих напряжений расчет следует выполнять как для стенки сплошных изгибаемых элементов (см. пп. 4—6).

ПРИЛОЖЕНИЕ 17*

Обязательное

КОЭФФИЦИЕНТЫ ДЛЯ РАСЧЕТА НА ВЫНОСЛИВОСТЬ

Таблица 1*

Эффективные коэффициенты концентрации напряжений b

для расчета стальных конструкций мостов на выносливость


Расположение расчетного сечения

Коэффициент b
для стали марок

и характеристика конструкции


16Д

15ХСНД,

10ХСНД,

390-14Г2АФД,
390-15Г2АФДпс

1. По основному металлу после дробеметной очистки или с необработанной прокатной поверхностью у деталей с прокатными или обработанными фрезерованием, строжкой кромками в сечениях вне сварных швов и болтов

1,0

1,0

2. То же, с кромками, обрезанными газовой машинной резкой:



а) нормального качества

1,1

1,2

б) чистовой (смыв-процесс, резка с
кислородной завесой, кислородно-плазменная)

1,0

1,0

3. По основному металлу деталей в сечениях:



а) нетто по соединительным болтам составных элементов, а также у свободного отверстия (черт. 1)

1,3

1,5

б) нетто у отверстия с поставленным в него высокопрочным болтом, затянутым на нормативное усилие (черт. 2)

1,1

1,3

в) брутто по первому ряду высокопрочных болтов в прикреплении фасонки к не стыкуемым в данном узле сплошным балок и элементам решетчатых ферм (черт. 3)

1,3mf

1,5mf

г) то же, в прикреплении к узлу или в стыке двухступенчатых элементов, у которых:



непосредственно перекрытая часть сечения (2Аn ) составляет, %, не менее: 80 общей площади сечения, в том числе при двусторонних накладках - 60 (черт. 4)

1,4mf

1,6mf

непосредственно перекрытая часть сечения (2Аn ) составляет, %, не менее: 60 общей площади сечения, в том числе при двусторонних накладках - 40 (см. черт. 4)

1,5mf

1,7mf

д) то же, в прикреплении к узлу или в стыке с односторонними накладками двухступенчатых элементов, у которых непосредственно перекрытая часть сечения (2Аn ) составляет (черт. 5), % общей площади сечения:



60 и более

1,6mf

1,8 mf

менее 60

1,7mf

1,9mf

е) то же, в прикреплении к узлу или в стыке с односторонними накладками одностенчатых элементов (черт. 6)

2,2mf

2,5mf

4. По основному металлу деталей в сечении по границе необработанного стыкового шва с усилением, имеющим плавный переход (при стыковании листов одинаковой толщины и ширины)

1,5

1,8

5. По основному металлу деталей в сечении по зоне перехода к стыковому шву, обработанному в этом месте абразивным кругом или фрезой при стыковании листов:



а) одинаковой толщины и ширины

1,0

1,0

б) разной ширины в сечении по более узкому листу

1,2

1,4

в) разной толщины в сечении по более тонкому листу

1,3

1,5

г) разной толщины и ширины в сечении по листу с меньшей площадью

1,6

1,9

6. По основному металлу элемента, прикрепляемого внахлестку, в сечении по границе лобового углового шва:



а) без механической обработки этого шва при отношении его катетов b:a ³ 2 ( при направлении большего катета b вдоль усилия)

2,3

3,2

б) то же, при отношении катетов b:a=1,5

2,7

3,7

в) при механической обработке этого шва и отношении катетов b:a ³ 2

1,2

1,4

г) то же, при отношении катетов b:a=1,5

1,6

1,9

7. По основному металлу элемента, прикрепляемого внахлестку фланговыми угловыми швами, в сечениях по концам этих швов независимо от их обработки

3,4

4,4

8. По основному металлу растянутых поясов балок и элементов ферм в сечении по границе поперечного углового шва, прикрепляющего диафрагму или ребро жесткости:



а) без механической обработки шва, но при наличии плавного перехода от шва к основному металлу при сварке:



ручной

1,6

1,8

полуавтоматической под флюсом

1,3

1,5

б) при механической обработке шва фрезой

1,0

1,1

9. Сечения составных элементов из листов, соединенных непрерывными продольными швами, сваренными автоматом, при действии усилия вдоль оси шва

1,0

1,0

10. По основному металлу элементов в местах, где обрываются детали:



а) фасонки, привариваемые встык к кромкам поясов балок и ферм или втавр к стенкам и поясам балок, а также к элементам ферм, при плавной криволинейной форме и механической обработке перехода от фасонки к поясу, при полном проплавлении толщины фасонки

1,2

1,4

б) оба пояса на стенке двутаврового сечения при условии постепенного уменьшения к месту обрыва ширины и толщины пояса, присоединения стенки к поясам на концевом участке с полным проплавлением и механической обработкой перехода поясов к стенке

1,3

1,6

в) один лист пакета пояса сварной балки при уменьшении к месту обрыва толщины с уклоном не круче 1:8 и ширины листа со сведением ее на нет с уклоном не круче 1:4 и с механической обработкой концов швов

1,2

1,4

г) накладная деталь для усиления ослабленного отверстиями сечения элемента (компенсатор ослабления) при симметричном уменьшении ее ширины со сведением на нет, с уклоном не круче 1:1 и с механической обработкой концов швов

1,2

1,4

11. По основному металлу элементов проезжей части в сечениях по крайнему ряду высокопрочных болтов в прикреплении:



а) диагонали продольных связей к нижнему поясу продольной балки, а также «рыбки» к нижнему поясу поперечной балки

1,1

1,3

б) фасонки горизонтальной диафрагмы к нижнему поясу продольной балки

1,3

1,5

в) «рыбки» к верхнему поясу продольной балки

1,6

1,8

12. По оси стыкового шва с полным проплавлением корня шва:



а) при автоматической и полуавтоматической сварке под флюсом и ручной сварке, с контролем с помощью ультразвуковой дефектоскопии (УЗД)

1,0

1,0

б) то же, без контроля УЗД

1,2

1,4

13. По расчетному сечению углового шва:



а) лобового шва, выполненного сваркой:



ручной

2,3

3,2

автоматической и полуавтоматической под флюсом

1,9

2,4

б) флангового шва

3,4

4,4

в) продольного соединительного шва составного элемента на участке его прикрепления к узлу при непосредственном перекрытии стыковыми накладками или узловыми фасонками лишь части сечения

1,5

1,7

г) продольного поясного шва балки

1,7

1,9

14. По основному металлу листа настила ортотропной плиты в зоне перехода к монтажному стыковому шву, выполненному односторонней автоматической сваркой под флюсом:



а) с наложением первого слоя ручной сваркой на флюсомедной подкладке, без механической обработки усиления

2,4

2,7

б) то же, с механической обработкой усиления с обратной стороны стыка

1,6

1,8

в) на стеклотканево-медной подкладке с примиенением гранулированной металлохимической присадки, без механической обработки усиления

1,5

1,65

15. По основному металлу листа настила отротропной плиты в зоне перехода к потолочному угловому шву его монтажного соединения с поясом главной балки или фермы внахлестку:



а) выполненному ручной сваркой

6,4

7,1

б) то же, с применением монтажной полосовой вставки, привариваемой встык к кромкам ортотропных плит, прикрепляемых внахлестку к поясу балки

3,8

4,2

16. По основному металлу листа настила ортротропной плиты в зоне перехода к его монтажному стыковому соединению с поясом главной балки или фермы, выполненному односторонней автоматической сваркой под флюсом:



а) с наложением первого слоя ручной сваркой на флюсомедной подкладке, с механической обработкой усиления с обратной стороны стыка, при одинаковой толщине стыкуемых листов

1,6

1,8

б) то же, при разной толщине стыкуемых листов

1,8

2,0

в) на стеклотканево-медной подкладке с применением металлохимической присадки, без механической обработки усиления, при одинаковой толщине стыкуемых листов

1,5

1,65

г) то же, при разной толщине стыкуемых листов

1,7

1,9

17. По основному металлу в зоне узла пересечения продольного ребра ортотропной плиты с поперечным в одноярусной ортотропной плите:



а) продольное ребро проходит через V -образный вырез с выкружками на концах радиусом 15-20 мм в стенке поперечного ребра и приварено к ней с одной стороны двумя угловыми швами

2,2

2,4

б) продольное ребро проходит через вырез в стенке поперечного ребра и в опорной пластинке и приварено к ней угловыми швами

1,3

1,5

18. То же, в двухъярусной ортотропной плите:



а) тавровое продольное ребро соединяется с поперечным высокопрочными болтами через отверстия, просверленные в полке продольного и поясе поперечного ребер

1,2

1,3

б) тавровое продольное ребро соединяется с поперечным специальными прижимами

1,1

1,2

19. По основному металлу листа настила и продольных ребер ортотропной плиты по границе швов в зоне цельносварного монтажного поперечного стчка ортотропной плиты:



а) при совмещенных в одном сечении стыках листа настила и продольных ребер, без механической обработки усиления швов

2,2

2,5

б) с разнесенными от стыка листа настила стыками продольного ребра, без механической обработки усиления швов

2,2

2,4

в) с разнесенными от стыка листа настила обработанными стыками продольного ребра, с механической обработкой усиления с обратной стороны стыка листа настила

2,1

2,3

20. То же, в комбинированном стыке - сварном листа настила, болтовом в ребрах:



а) с устройством прямоугольных скругленных вырезов в продольных ребрах, без полного проплавления их концевых участков, без механической обработки усиления стыкового шва листа настила

2,8

3,1

б) с устройством обработанных полукруглых выкружек в продольных ребрах, с полным проплавлением их концевых участков, с механической обработкой усиления шва с обратной стороны стыка листа настила

2,1

2,3

в) с обрывом продольных ребер вблизи стыка листа настила и постановкой вставки между их торцами, без механической обработки усиления стыкового шва листа настила

1,9

2,1
↑
Закрыть

Строительный каталог