RMNT.RU / Нормативные документы / СНиПы / Нормы проектирования

СНиП 2.04.12-86, часть 2

p_n — рабочее (нормативное) давление транспортируемой среды;

р _tst — испытательное давление;

q — расчетная нагрузка на единицу длины надземного трубопровода;

q_tst — нагрузка на единицу длины трубопровода при его испытании;

r — радиус кривизны отвода;

r_tee — радиус закругления тройника;

t— расчетная толщина стенки труб и соединительных деталей;

t_nom — номинальная толщина стенки труби соединительных деталей;

t_ins — толщина изоляционного покрытия трубопровода;

n _l(g)n — нормативная нагрузка от веса транспортируемой среды;

n _s(i)n — нормативная снеговая или гололедная нагрузка;

n_w _n — нормативная нагрузка от веса воды в единице длины трубопровода;

w _n — нормативная ветровая нагрузка на единицу длины надземного трубопровода;

z — коэффициент сжимаемости газа;

а — угол наклона перехода;

g _c — коэффициент условий работы трубопровода;

g _fi — коэффициент надежности по нагрузке;

g _g , g _l — объемный вес соответственно газообразной и жидкой среды;

g _m — коэффициент надежности по материалу труб и соединительных деталей при нормальной температуре;

g _n — коэффициент надежности по назначению трубопровода;

g _tu — поправочный коэффициент надежности по материалу труб и соединительных деталей при расчетной температуре эксплуатации в расчетах по временному сопротивлению;

g _ty — поправочный коэффициент надежности по материалу труб и соединительных деталей при расчетной температуре эксплуатации в расчетах по пределу текучести;

g _u — коэффициент надежности для труб и соединительных деталей в расчетах по временному сопротивлению;

h — коэффициент несущей способности труб и соединительных деталей;

l ₁ , l ₂ , l ₃ — геометрический параметр соответственно отвода, магистральной части и ответвления тройникового соединения;

j — центральный угол отвода;

y — коэффициент уклона трубопровода;

w ₁ , w ₂ , w _b — параметр внутреннего давления соответственно отвода, магистральной части и ответвления тройникового соединения.

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Рекомендуемое

ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА НАДЕЖНОСТИ ПО МАТЕРИАЛУ ТРУБ И СОЕДИНИТЕЛЬНЫХ ДЕТАЛЕЙ, ИЗГОТОВЛЯЕМЫХ ПО РЯДУ ГОСУДАРСТВЕННЫХ СТАНДАРТОВ

Государственный стандарт, характеристика труб

Коэффициент надеж-

ности по материалу g _m

Государственный стандарт, характеристика труб

Коэффициент надеж-

ности по матери-алу g _m

ГОСТ 20295-85 при d_e ³ 530 мм

1,05

ГОСТ 8731-74, группы А, В. Г; ГОСТ 9440-81; ГОСТ 9941-81

1,15

ГОСТ 550—75, холодно- и теплодеформированные группы А, группы Б с допусками по толщине по ГОСТ 8734-75;

ГОСТ 8733-74, группы В, Г и Е;

ГОСТ 9941 -81 при T _nom > 7 мм;

ГОСТ 8696-74, группа В при T_nom ³ 8 ММ;

ГОСТ 10705-80, группы А и В при T_nom ³ 8 мм*;

ГОСТ 11068-81;

ГОСТ 20295-85, при d_e < 530 мм;

ГОСТ 10707-80

1,10

при T_nom £ 7 мм;

ГОСТ 550—75, горячедеформиро-ванные группы А, группы Б с допусками по толщине по ГОСТ 8732-78;

ГОСТ 8696-74, группа В при T_nom < 8 мм;

ГОСТ 10705-80, группы А и В при T_nom <8мм*;

ГОСТ 10706-76, группы А и В T_nom < 8 мм;

ГОСТ 17374-83 - ГОСТ 17380-83

_______

* Для термически обработанных труб диаметром до 159 мм включ. коэффициент надежности по материалу следует умножать на 1,1.

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Рекомендуемое

КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ СОЕДИНИТЕЛЬНЫХ ДЕТАЛЕЙ ТРУБОПРОВОДОВ

Значения коэффициентов несущей способности, определяемые согласно п. 4.6, следует учитывать в расчетах для следующих решений соединительных деталей.

1. Равнопроходные и переходные тройниковые соединения (тройники):

бесшовные, получаемые выдавливанием или экструзией ответвления в горячем состоянии, и штампосварные, получаемые сваркой по образующим двух несимметричных частей, одна из которых имеет цельноштампованное ответвление (черт. 1, а). Радиус r_tee должен быть не менее толщины стенки тройника;

сварные, получаемые путем врезки одной трубы (или трубной обечайки) в другую под прямым углом (черт. 1, б), и тройники сварные, усиленные накладками (черт. 1, в), которые целесообразно применять при d ³ 300 мм. При этом для тройников с отношением диаметров ответвления к магистрали d _e2 /d_e1 < 0,2 накладки не ставятся, а при d _e2 /d_e1 < 0,5 накладка ставится только на магистрали. Ширина накладок (черт. 1, в) должна быть на магистральной части тройника b_mai = 0,4d_e1 , на ответвлении — b_lat = О.Зd _ez . Толщина накладок должна быть равна толщине стенки магистральной части тройника.

Черт. 1. Тройники

а — бесшовный и штампосварной; б — сварной без усиливающих элементов; в - сварной, усиленный накладками; 1-магистральная часть тройника; 2 -ответвление; 3 — накладка

2. Концентрические штампованные и штампосварные переходы, получаемые путем горячей штамповки (осадки) из цилиндрической заготовки или штамповки и сварки двух симметричных заготовок (черт. 2). Величина угла а должна быть не более 15 °.

Черт. 2. Концетрический преход

3. Заглушки (днища) эллиптические (черт. 3), получаемые горячей штамповкой и имеющие высоту эллиптической части h не менее 0,2 диаметра заглушки.

Черт. 3. Заглушке эллиптическая

4. Отводы:

бесшовные, получаемые путем горячей протяжки трубных заготовок, и отводы штампосварные, получаемые сваркой из двух горячештампованных симметричных заготовок (черт. 4, а) ;

сварные, которые должны иметь не менее трех секторов и двух полусекторов (черт. 4, б). Отводы изготовляются с обязательной подваркой корня шва изнутри. Длина секторов по внутренней образующей должна быть не менее 0,15d_e .

Черт. 4. Отводы a — бесшовный и штампосварной; б — сварной

ПРИЛОЖЕНИЕ

Обязательное

1. Значения пролетов надземных трубопроводов, определяемые настоящим приложением, следует принимать для трубопроводов, укладываемых на опоры с самокомпенсацией температурных удлинении (например, путем установки П-образных или W -образных компенсаторов) , и для трубопроводов с линзовыми компенсаторами.

2. При определении пролетов трубопроводов различаются средние и крайние пролеты (см. чертеж) .

3. Средний пролет трубопровода l при отсутствии резонансных колебаний трубопровода следует определять по формуле

(1)

Для трубопроводов, подлежащих гидравлическому испытанию, расстояние между опорами трубопровода во время испытания l _tst должно быть не больше величины

(2)

Для газопроводов, в которых возможно образование конденсата при их отключении, средний пролет газопровода l_bf не должен превышать величины

(3)

4. Значения величин расчетных нагрузок на единицу длины трубопровода q и q_tst необходимо определять по формулам:

(4)

(5)

Нормативные нагрузки в формулах (4) и (5) следует принимать:

от веса единицы длины трубопровода q _dwn и от веса единицы длины изоляционного покрытия трубопровода q _insn — по СНиП 2.01.07-85;

от веса транспортируемой среды n _l(g)n жидкости - по формуле (1), для газа — по формуле (2) настоящих норм;

Схема прокладки трубопровода на опорах

1 — средние пролеты; 2 — крайние пропеты; 3 — компенсирующие устройства

от снега или гололеда n _s(i)n — по формулам (3) или (4) настоящих норм, при этом принимается нагрузка, для которой величина произведения g _f11 n _sn или g _f12 n _in больше;

от веса воды в единице длины трубопровода n _wn —по формуле (1) настоящих норм.

5. Значения коэффициента уклона трубопровода Y следует принимать по таблице.

6. При скоростях ветра, когда частота срыва вихрей совпадает с собственной частотой изгибных колебаний трубопровода, необходимо производить поверочный расчет трубопровода на вихревое возбуждение в направлении, перпендикулярном ветровому потоку, согласно СНиП 2.01.07-85.

Уклон трубопровода	Коэффициент для условных диаметров трубопровода, мм
	100	300	500	700	1000	1400
0,000	1,00	1,00	1,00	1,00	1,00	1,00
0,001	1,33	1,26	1,23	1,21	1,19	1,16
0,002	1,54	1,44	1,39	1,37	1,34	1,30
0,003	1,72	1,58	1,53	1.50	1,46	1,40
0,004	1,86	1.72	1,66	1,62	1,56	1,48

СНиП 2.04.12-86, часть 2

Строительный каталог