Проектир. самонапряж. ЖБК (к СНиП 2.03.01-84), часть 2

• часть 1
• часть 2
• часть 3
• часть 4

6.2. В самонапряженных железобетонных конструкциях толщиной свыше 40 см необходимо предусматривать временные или постоянные каналы для увлажнения бетона в процессе твердения, чтобы расстояние от внутренних зон до увлажняемой поверхности не превышало 25 см.

6.3. Армирование конструкций рекомендуется предусматривать в двух, предпочтительней — в трех, направлениях для создания объемного предварительного напряжения, а основную рабочую арматуру — располагать возможно ближе к направлению главных растягивающих напряжений, применяя в необходимых случаях пространственные каркасы и криволинейную арматуру.

6.4. Конструкция основания и сопряжение элементов самонапряженных железобетонных конструкций со смежными элементами зданий и сооружений должны обеспечивать возможную свободу перемещений в период расширения бетона.

6.5. В покрытиях больших площадей целесообразно устраивать скользящие слои из двух слоев и более полимерных пленок и других рулонных материалов, в том числе с графитовой пудрой (для снижения трения покрытия по основанию).

Расстояние между деформационными швами и их ширина определяются расчетом с учетом деформаций самонапряжения (см. п. 4.11) и температурных деформаций, а также типа конструкций.

6.6. Соединение элементов конструкций с целью повышения трещиностойкости и водонепроницаемости стыка, замоноличиваемого бетоном на напрягающем цементе, следует выполнять стыкованием арматуры внахлестку или сваркой выпусков арматуры (закладных деталей), рассчитанных на восприятие действующих в стыке усилий от расширения бетона и от внешних воздействий (черт. 2).

Величина нахлестки петлевых выпусков стыка, измеренная на прямолинейном участке С, должна быть не менее:

при полностью растянутом от действия внешних сил сечении ¾ 15 d ;

при наличии сжатой зоны — 10d .

Черт. 2. Стык элементов самонапряженных железобетонных конструкций, работающих на растяжение (распределительная арматура и анкера закладных деталей условно не показаны)

а - при стыковании арматуры внахлестку; б ¾ при стыковании арматуры сваркой; 1 ¾ рабочая арматура элемента; 2 ¾ закладная деталь; 3 ¾ соединительные накладки

6.7. При замоноличивании бетоном на напрягающем цементе сборно-монолитных или монолитных с временной разрезкой швами конструкций последние должны быть связаны между собой или с основанием упругими связями (выносной арматурой, анкерами и т. п.) таким образом, чтобы действие распора при расширении бетона на напрягающем цементе в швах создавало в бетоне конструкций предварительное обжатие.

6.8. Для сокращения зоны анкеровки стержневой арматуры в самонапряженных элементах и обеспечения обжатия бетона по всей длине элементов рекомендуется (при соответствующем технико-экономическом обосновании) окаймлять торцы элементов стальным профилем (швеллером, уголком и т.д.) и заанкеривать в нем напрягаемую арматуру (например, контактной сваркой).

6.9. Для повышения трещиностойкости самонапряженного стыка по контакту бетона стыка и сборных элементов и использования на этих участках сопротивления бетона растяжению целесообразно выполнять торцевые участки элементов переменной толщины (см. черт. 2), при этом длина участков должна превышать их толщину не менее чем в 2 раза.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Обязательное

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ САМОНАПРЯЖЕНИЯ НАПРЯГАЮЩЕГО БЕТОНА НА НАПРЯГАЮЩЕМ ЦЕМЕНТЕ

1. Самонапряжение напрягающего бетона на напрягающем цементе (НЦ) определяется при подборе состава и контроле качества бетона самонапряженных железобетонных конструкций для обеспечения расчетного самонапряжения конструкции — обжатия бетона и соответствующего натяжения арматуры.

2. Самонапряжение бетона R_bs определяется на контрольных образцах-призмах размером 10 ´ 10 ´ 40 см, отформованных и твердеющих при нормальных влажных условиях (см. пп. 8 и 9 настоящего приложения) в динамометрическом кондукторе, создающем в процессе расширения бетона образца упругое ограничение деформаций, эквивалентное продольному армированию, равному 1 %.

3. Для испытаний применяется следующее оборудование:

а) динамометрический кондуктор для образца-призмы размером 10 ´ 10 ´ 40 см (см. чертеж);

б) измерительное устройство ("краб") с индикатором часового типа с ценой деления 0,01 мм для замера выгиба пластин кондуктора;

в) стальной эталон (пластина) для поверки измерительного устройства;

г) форма-опалубка (включающая днище и борта) для формирования образца;

д) емкость с водой для хранения кондукторов с образцами.

Динамометрический кондуктор для испытания образца-призмы размером 10 ´ 10 ´ 40 см

1 ¾ динамометрический кондуктор; 2 ¾ измерительное устройство с индикатором часового типа; 3 — бетонный образец-призма размером 10 ´ 10 ´ 40 см

4. Форма должна удовлетворять требованиям ГОСТ 22685-77.

5. До сборки кондуктора с формой производится затяжка гаек на тягах и снимается нулевой замер кондуктора с помощью измерительного устройства ( ² краба ² ), предварительно поверенного с помощью эталона на постоянство отсчета.

Температура кондуктора, измерительного устройства и эталона во время замера должна быть одинаковой.

6. Перед формованием образца форма должна быть собрана в кондукторе с помощью скоб на тягах кондуктора с минимальным зазором для исключения деформаций тяг.

7. Контроль самонапряжения бетона производится на бетонном заводе или на объекте у места укладки бетона в конструкцию.

Формование образцов производится в соответствии с ГОСТ 10180—78.

8. Отформованные в кондукторе образцы украшаются пленкой или другим водонепроницаемым материалом для защиты от потерь влаги.

9. Твердение образцов в кондукторе с формой до достижения бетоном прочности 8 — 15 МПа (80 — 150 кгс/см ² ), но не менее суток должно происходить в помещении с температурой воздуха 20 ± 2 °С, дальнейшее твердение в кондукторе со снятой формой (до 28 сут) ¾ в воде или в обильно влажных опилках, песке и т. п.

Образцы, предназначенные для производственного контроля самонапряженного бетона, должны храниться в условиях, аналогичных условиям твердения бетона в конструкции.

10. Замеры кондукторов производятся ежедневно для бетона в возрасте 1 ¾ 7 сут и далее в возрасте 10, 14 и 28 сут каждый раз с поверкой измерительного устройства с помощью эталона.

11. Величина самонапряжения образца R_bs определяется по формуле

,

где D , l ¾ соответственно полная деформация образца в процессе самонапряжения бетона и его длина;

m _k  — приведенный коэффициент армирования образца, принимаемый равным 0,01;

E_s  — модуль упругости стали кондуктора, принимаемый равным 2 × 10 ⁵ Мпа (2 × 10 ⁶ кгс/см ² ).

12. Самонапряжение бетона R_bs вычисляется как среднее арифметическое по результатам замеров трех образцов-близнецов в кондукторах, отформованных из одной пробы бетона.

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Рекомендуемое

ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА САМОНАПРЯЖЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

Пример 1. Расчет стенки круглого резервуара для воды. Резервуар представляет собой цилиндрическую (полигональную) емкость, заполненную водой; D = 24 м; Н = 3,6 м. Стенка из плоских панелей шириной 2,3 м (самонапряженные). Сопряжение с днищем ¾ жесткое (заделка). Расчетная зона панели находится на расстоянии 0,4Н от днища. Растягивающее усилие N = 200 кН/м. Изгибающий момент в середине панели (вследствие полигональности, т. е. несоответствия оси стены окружности емкости) М = 8 кН × м (черт. 1).

Принимаем сечение стенки h = 140 мм, самонапряженный бетон классов В30, В _t 2,4, марки S_p 1,5, т. е. R_b = 17 МПа; Е _b = 24 000 МПа; R_{bt , ser} = 2,4 МПа; R_bs = 1,2 МПа; сталь класса А- III ; R_s = 365 МПа для диаметров 10 ¾ 40 мм; E_s = 200000 МПа; .

Производим расчет по прочности:

мм;

мм;

h₀ = 140   (15 + 5) = 120 мм

Черт. 1. Схема стенки цилиндрического резервуара

мм;

; ;

мм² ;

мм² ;

Принимаем арматуру Æ 10, шагом 150 мм (7 Æ 10 = 550 мм² ).

Принимаем ³ 0,25; = 0,25 × 550 = 137 мм² ; принимаем арматуру Æ 6, шагом 200 мм (5 Æ 6 = 142 мм² ).

Суммарное армирование

m + m ' = .

Напряжение обжатия бетона в сечении (самонапряжение)

s _bp = R_bs k_m k_s k_e ,

где

k_s = 1,2;

; ;

мм.

Таким образом, s _bp = 1,2 × 0,852 × 1,2 × 0,71 = 0,87 МПа.

Проверяем напряжения в арматуре от самонапряжения:

;

.

Увеличиваем сечение арматуры до 7 Æ 6 = 200 мм² ( Æ 6, шаг 140 мм) соответственно:

m + m ' = ,

тогда ;

s _bp = 1,2 × 0,874 × 1,2 × 0,71 = 0,89 МПа.

.

Проверяем сечение по трещиностойкости.

К самонапряженным емкостям предъявляются требования I категории трещиностойкости, т. е. образование трещин не допускается:

;

.

Для простоты расчета считаем нейтральную ось расположенной посредине высоты сечения (х = h / 2) :

мм;

,

е_ор = 0, так как обжатие равномерное; силовая калибровка не применяется, тогда:

0 ,87 × 1000 × 140 × 40,4 мм = 4920720 H × мм;

М _r = N (e_o +r ) = 200000 (40 + 40,4) = 16 080 000 H× мм = 16,1 × 10 ⁶ H × мм;

М _crc = R_bt.ser W_pl + М _rp = 2,4 × 6 163 000 + 4 920 720 = 19 711 920 H × мм = 19,7 × 10⁶ H × мм;

19,7 × 10⁶ H × мм > 16,1 × 10⁶ H× мм.

Следовательно, трещиностойкость обеспечена.

Если не нормировать марку бетона на осевое растяжение, то для бетона класса В30 можно принять R_bt.ser = 1,8 МПа и тогда

М _crc = 1,8 × 6 163 000 + 4 920 720 = 16 014 120 = 16,01 × 10 ⁶ H × мм;

1 6 ,1 × 106 Н × мм » 16,01 × 10⁶ н × мм,

т.е. трещиностойкость расчетом также обеспечивается. Это дает основание не контролировать на строительной площадке прочность бетона на осевое растяжение и нормировать только класс бетона по прочности на сжатие В30 и марку бетона по самонапряжению S _р 1,5.

Пример 2. Расчет железобетонной трубы в стальной оболочке диаметром 0,522 м . Труба (черт. 2) состоит из тонкостенной ( d = 1,5 мм) стальной спирально-сварной оболочки и железобетонного самонапряженного тела трубы с арматурным сварным каркасом. Снаружи оболочка защищена слоем асфальтопесчаной стяжки. Труба уложена в грунт на глубину Н = 4м.

Черт. 2. Многослойная самонапряженная труба

1 ¾ тело трубы из напрягающего бетона; 2 ¾ сварной арматурный каркас; 3 ¾ стальная спирально-сварная оболочка; 4 ¾ защитное покрытие

На трубу действуют ее вес, вес грунта, вес воды в трубе и внутреннее давление воды 0,75 МПа. Совокупность нагрузок создает â стенке трубы наибольшие расчетные изгибающие моменты в шелыге и под углом 105°:

М _crc = + 2,27 кН × м; М ¹ _crc = 3,24 кН × м; N_crc = 150 кН; N¹ _crc = 150 кН.

В соответствии с п. 4.6 настоящего Пособия производим подбор сечения трубы с помощью прямого метода, изложенного в рекомендуемом приложении 3, с последующей проверкой его по СНиП 2.03.01-84.

Находим относительные характеристики сечения стенки трубы:

F = F¹ = 0 , 29 ; В = В¹ = 0,67; d _N = d¢ _N = 0,5;

d _sp = ; d¢ _sp = 1;

D = (0,67 - 0,47) (0,67 - 1 + 1) - (0,67 - 1 + 0,47) = 0,18;

0 = 0,29(0,67 - 1 + 1) - 0,29(0,67 - 1) = 0,29.

Подставляя эти величины в формулы (4') и (5') рекомендуемого приложения 3, получим

.

откуда ,

откуда ,

Подставляя величины расчетных нагрузок, , , , получим:

При применении бетона марки по самонапряжению S_p 2 , 5 получим

s _bp = R_bs k_m k_s k_e = 2,0 × 1 × 1,5 × 1 = 3,0 МПа

При применении бетона класса В _t 4,8 по табл. 2 настоящего Пособия находим R_bt = 3,7 МПа. Подставляя величины s _bp и R_bt в уравнение (8), получим

откуда

Подставляя мультипликаторы v и h , получим

откуда h² - 17 ,6 h - 1751 = 0 .

Решая уравнение относительно h, получим

мм.

Принимаем h = 50 мм.

Находим величины мультипликаторов v и h :

h = 1000 × 50 × 3,7 = 185 000 Н = 185 кН;

v = 1000 × 50² × 3,7 = 9 250 000 Н × мм = 9,25 кН × м.

Подставляя эти величины, получим:

'

Усилие в арматуре при нулевом напряжении бетона

N_sp = y _sp h = 0,77 × 185 = 142,5 кН.

В наружном контуре арматура не требуется, и, следовательно, в предельном состоянии стальная оболочка является конструктивным элементом. По конструктивным соображениям толщину оболочки из стали класса А- III принимаем d = 1,5 мм.

Находим необходимую площадь сечения сварного каркаса из проволоки класса Вр-1:

мм² .

Необходимое число витков спирали в каркасе из проволоки диаметром 5 мм составит

витков,

что соответствует шагу спирали 5,0 см.

Проверяем подобранное сечение по СНиП 2.03.01-84 по образованию трещин:

мм,

где

Положение нулевой линии:

x = 21,7 мм;

Проверяем условие для определения r:

тогда

момент внешних сил

М _r = 150 000 (21,6 + 14,5) = 5 415 000 Н × мм = 5,4 кН × м;

момент сил обжатия

М _r = s _br A (e_op + r ) = 3,0 × 1000 × 50 × 14 = 2 175 000 Н × мм = 2,17 кН × м,

где e_op = 0 (см. п. 3.1 настоящего Пособия).

В результате момент М _crc , воспринимаемый сечением при образовании трещин, равен:

М _crc = 4,8 × 1 015 000 + 2 175 000 = 7 047 000 Н × мм = 7,01 кН × м;

М _crc = 7,01 кН × м > 5,4 кН × м = M_r .

Таким образом, трещиностойкость обеспечена.

Пример 3. Расчет балки покрытия промышленного здания пролетом 12 м с сильноагрессивной средой.

Расчет балки по предельным состояниям второй группы

Требуется выбрать наивыгодное экономичное по массе и армированию сечение двутавровой балки с расчетным пролетом l = 11,6 м при заданной расчетной нагрузке g = 25 кН/м, включающей вес балки. Возникновение трещин по нормальным, продольным и наклонным сечениям в заданных условиях недопустимо. Следовательно, балка является конструкцией I категории трещиностойкости, сечение которой рекомендуется подбирать по расчетной нагрузке.

Расчетный изгибающий момент М_crc равен:

кН × м.

Изгибающий момент М ¹ _crc от веса балки с учетом коэффициента динамического воздействия при транспортировании и монтаже m = 1,8 равен:

кН × м.

Для достижения минимальной массы и обеспечения соответствующей трещиностойкости балка должна иметь предварительное напряжение в продольном и поперечном направлениях.

В данном случае целесообразно использовать освоенное на заводах сборного железобетона механическое натяжение стержневой арматуры или канатов в продольном направлении и применять самонапряжение бетона на НЦ, обеспечивающего напряжение поперечной арматуры и снижение потерь напряжения в продольной арматуре, которое учитывается в конце расчета.

Такое решение позволит изготовить балку на любом заводе сборного железобетона, оборудованном формами или стендами механического предварительного напряжения, заменяя обычный портландцемент напрягающим цементом, выпускаемым многими заводами. Покажем, что для расчета и выбора основных параметров балки нет необходимости предварительно задаваться видом армирования балки, способом ее изготовления и условиями эксплуатации. Эти параметры могут быть выбраны в результате экономического сопоставления нескольких вариантов армирования на последнем этапе расчета и конструирования.

Обобщенные формулы (4) ¾ (8) прямого метода, приведенного в рекомендуемом приложении 3, дают возможность сразу правильно выбрать необходимое армирование растянутой и сжатой зон балки; величины y _sp и y¢ _sp принимаются в зависимости от нагрузок М _crc и М¹ _crc .

Задаемся относительными характеристиками сечения балки, руководствуясь приведенными ранее рекомендациями и табл. 1 рекомендуемого приложения 3:

y _f = 0,3; y¢ _f = 0,6; g = 0,15; F = 0,386; В = 0,814; d _sp = 0 ,06; d¢ _sp = 0 ,97; d _f = 0,06; d¢ _f = 0,06; F¹ = 0, 358 ; В¹ = 0,769;

M_crc = 425 кН × м; M ¹ _{с rc} = 71 кН × м.

Тогда по формулам (6) и (7) рекомендуемого приложения 3:

D = (0,814 - 0,06) (0 ,769 - 1 + 0,97) - (0,814 - 0,97) (0,7 6 9 - 1 + 0,06) = 0,558 - 0,026 = 0,53;

q = [0,386 + 0,3 (0,814 - 0,06) ] 1(0,769 - 0,03) - [0,358 + 0,6 x

x (0,7 6 9 - 0,06) ] 1 (0,814 - 0,97) = 0,45 + 0,122 = 0,572.

Подставляем значения М _crc , М¹ _crc и D , q ( N_crc и N¢ _crc равны нулю) в уравнение (4):

получим

и усилие в абсолютных величинах, действующее в напряженной арматуре растянутой зоны,

Составляем табл. 1 различных значений N_sp , принимая величину R_{bt , ser} как для обычного тяжелого бетона. Определяем усилие в предварительно напряженной арматуре верхней зоны балки, преобразовав формулу (5) рекомендуемого приложения 3:

Таблица I

Усилия N_sp для вариантов балки

Подставляя значение из предыдущего расчета, получим из

и в абсолютных величинах

Составляем табл. 2 различных значений N'_sp , в которой приводим также коэффициент

Значения , удовлетворяющие трещиностойкости балки, изменяются в пределах 0,15 — 0,33, что указывает на недопустимость произвольного назначения количества арматуры в верхней зоне балки, так как это приводит к большому перерасходу стали.

Например, если задаться отношением сечения арматуры = 0,2, близко соответствующим отношению нагрузок то из всех рассмотренных сечений балок и классов бетона только балки высотой h = 1 м, толщиной стенки b = 6 см при классах бетона B50 и B60 имеют моменты трещинообразования М¹ _crc соответственно 75 кН × м > 71 кН × м и 82 кН × м > 71 кН × м, удовлетворяющие трещиностойкости при монтажной нагрузке.

Расход стали на рабочую продольную арматуру балки характеризуется суммой усилий в арматуре S и S‘ , приведенной в табл. 3.

Таблица 2

Усилия N'_sp для вариантов балки

Таблица 3

Суммарные усилия Nsp + N¢ _sp

Для того чтобы правильно оценить технические свойства балки, необходимо знать степень обжатия бетона растянутой зоны. Как правило, существенное перенапряжение в сжатой зоне балки не допускается во избежание проявления больших пластических деформаций и выгиба балки. Для схемы эксплуатационного загружения находим по формуле (14) рекомендуемого приложения 3 величину y _b :

По формуле (12) рекомендуемого приложения 3 определяем напряжение d _b1 :

Определяем y ' _b для схемы монтажного загружения по формуле (14) рекомендуемого приложения 3, учитывая, что y _N = 0 :

Соответственно по формуле (13) рекомендуемого приложения 3 для данной схемы загружения составляем табл. 4 различных значений d _b2 .

Применение напрягающего бетона создает дополнительное усилие в арматуре, которое должно быть подобрано таким образом, чтобы компенсировать потери предварительного напряжения.

На этом основании в формулах (10) и (11) рекомендуемого приложения 3 суммарная величина потерь принята d _b8 = 0. Рассмотрим два варианта армирования балки:

1) стержневой арматурой класса A-IV, марки 20ХГ2Ц (по ГОСТ 5781—82), нормативным сопротивлением R_s,ser = 590 МПа (5900 кгс/см ² );

2) высокопрочной гладкой проволокой диаметром 5 мм, класса В- II (по ГОСТ 7348—81), нормативным сопротивлением R_s,ser = 1200 МПа (12 000 кгс/см ² ).

Для стержневой арматуры (при g _sp = 0,9)

Таблица 4

Напряжения s _b2 для вариантов балки

Примечание. Все значения s _b2 > Rmh являются недопустимыми (обведены в таблице жирной чертой).

Для проволочной арматуры

Сводим в табл. 5 расход металла на рабочую арматуру обеих зон балки.

Для выбора оптимальных формы, размеров и класса напрягающего бетона и армирования производим приближенный экономический расчет и, сопоставляя варианты, выбираем решение по суммарной стоимости исходных материалов. Можно считать, что в равных условиях производства и для конструкций одного типа допустимо экономическое сопоставление вариантов решений по суммарной стоимости исходных материалов.

Для подсчетов принята следующая стоимость материалов: 130 руб/т ¾ для низколегированной стержневой арматуры класса A-IV, марки 20ХГ2Ц; 252 руб/т — для гладкой высокопрочной проволоки класса В- II ; 16,4 руб/м³ ¾ для бетона класса В40; 19 руб/м3 для бетона класса B50; 22 руб/м³ ¾ для бетона класса B60.

Таблица 5

Расход металла на балку

Составляем табл. 6 суммарной стоимости материалов самонапряженной и предварительно напряженной балок при двух видах продольного армирования — сталью класса A-IV и высокопрочной проволокой класса B- II . Анализируя данные табл. 6, отмечаем, что применение проволочной арматуры приводит к меньшей стоимости основных материалов конструкции, чем применение стержневой арматуры из стали класса A-IV, и, следовательно, к более экономичному решению конструкций.

Таблица 6

Стоимость материалов, руб., на одну балку

• часть 1
• часть 2
• часть 3
• часть 4