• часть 1
• часть 2
• часть 3

, шт. (5)

где Т — время кругового рейса лифта.

Полученное дробное значение n округляется до целого. Округление до целого может производиться в сторону уменьшения в случаях, когда дробная часть не превышает 10 % целой.

Если полученное по результатам расчета число лифтов слишком велико, то принимается иная организация обслуживания пассажиров и работы лифтов или изменяются планировочное решение здания и исходные данные для расчета.

9. Величины расчетных приведенных часовых пассажиропотоков a_{1 п} и а_1с :

чел.-ч ; (6)

чел.-ч ; (7)

где 0,12 — коэффициент приведения к часовому пятиминутного пассажиропотока с учетом, что показатели интенсивности пятиминутных пассажиропотоков J _п и J _c принимаются в %; J _п , J_c — показатель интенсивности пятиминутных пиковых пассажиропотоков, поднимающихся с основного посадочного этажа и опускающихся на этот этаж, %; - численность населения, пользующегося лифтами в расчетный период при подъеме или спуске, чел.; i — номера этажей, население которых пользуется лифтами при подъеме или спуске; N — номер верхнего заселенного этажа.

Расчет вертикального транспорта в зданиях производится исходя из обслуживания пятиминутных пиковых пассажиропотоков. Величина пятиминутного пассажиропотока определяется показателями интенсивности J _п и J_c , показывающими, какая часть населения здания, %, перемещается вверх с основного посадочного этажа и спускается с этажей на основной посадочный в течение 5 минут, в которые пассажиропоток максимальный.

Величина J _п и J _с определяется экспериментально путем проведения хронометражных замеров в функционирующих зданиях. Величины интенсивности пятиминутных пиковых пассажиропотоков приведены в соответствующих ВСН. В случае когда указанные методики не могут быть использованы, величины J _п и J _с должны быть определены экспериментально путем хронометражных замеров на действующих объектах, идентичных по технологии функционирования проектируемому объекту. Этажность, заселенность, высота этажей, размещение по этажам отделов, служб и т. п. в выбранном функционирующем объекте могут не совпадать с проектируемым объектом. Анализ результатов хронометражных замеров и технологии функционирования проектируемого и обследованного объектов позволит получить относительные показатели J _п , J _с и др. и коэффициенты, которые позволят провести расчет вертикального транспорта.

При проведении расчета по периодам, когда пассажиропотоки носят односторонний характер (см. п. 5 а и б), при одностороннем потоке вверх а_1с = 0; а вниз а_1п = 0.

10. Время между двумя последовательными отправлениями вверх кабины одного и того же лифта с основного посадочного этажа, включающее в себя время на движение вверх до этажа поворота и вниз до основного посадочного этажа, а также время на остановки и стоянку на этажах, называется временем кругового рейса лифта Т

Т = [ 2H _в - h (N _в + 1) ] / V + 1,1 S t , c , (8)

где Н_в — вероятная высота подъема лифта, м; h — путь, проходимый лифтом при разгоне до номинальной скорости и торможения от номинальной скорости до полной остановки, м (см. табл. 3); N _в — число вероятных остановок лифта за круговой рейс выше основного посадочного этажа; S t  — время, затрачиваемое на разгон, торможение, пуск лифта, открывание и закрывание дверей, вход и выход пассажиров, с; V — номинальная скорость лифта, м × с^-1 .

11. Вероятная высота подъема лифта Н_в :

Н_в = К_н Н _max , м . (9)

При работе лифта с экспрессной зоной (см. рис. 2)

Н _в = Н_э + К_н Н_з , м , (10)

где H_max  — высота подъема лифта от уровня пола основного посадочного этажа до уровня пола верхнего обслуживаемого этажа, м; Н_э — высота экспрессной зоны от уровня пола основного посадочного этажа до уровня пола нижней остановки зоны, обслуживаемой лифтами, м; Н_з — высота зоны, обслуживаемой лифтами, от уровня пола нижней остановки до уровня пола верхней остановки зоны, м; К_н — коэффициент вероятной высоты подъема лифта. Значения К_н следует принимать по табл. 1.

Таблица 1

12. Число вероятных остановок лифта за круговой рейс выше основного посадочного этажа

N _в = N _{в. п} + N _{в. с} ; (11)

N _{в. п} = ; (12)

N _{в. с} = ; (13)

где N _в.п , N _в.с — число вероятных остановок лифта выше основного посадочного этажа при подъеме и спуске соответственно; N₁  — число возможных остановок лифта выше основного посадочного этажа при подъеме или спуске; К_м.п , К_м.с — коэффициент междуэтажных перевозок выше основного посадочного этажа при подъеме и спуске соответственно.

Величины N _в.п и N _в.с при К_м.п и К_м.с = 1 могут быть найдены по табл. 2. При К_м.п и К_м.с ¹ 1 табличные значения N _в.п и N _в.с следует умножить на значения указанных коэффициентов.

Таблица 2

Окончание табл. 2

П р и м е ч а н и е. Число вероятных остановок при дробных значениях Е_п и Е_с определяется интерполяцией.

13. Коэффициенты междуэтажных перевозок учитывают дополнительные остановки, которые должен сделать лифт для обслуживания пассажиров, перемещающихся на подъем и спуск между этажами выше основного посадочного этажа:

К_м.п = а_м.э.п ⁵ / а_1м ⁵ ; К_м.с = а_м.э.с ⁵ / а_1с ⁵ ; (14)

где а_м.э.п ⁵ и а_м.э.с ⁵ — численность пассажиров (пассажиропоток), перемещающихся между этажами выше основного посадочного на подъем и спуск в течение пиковых пяти минут; а_1м ⁵ и а_1с ⁵ — численность пассажиров (пассажиропоток), поднимающихся с основного посадочного этажа и спускающихся на основной посадочный этаж в течение «пиковых» пяти минут.

При выполнении расчетов вертикального транспорта для зданий, в которых пассажиропотоки выше основного посадочного этажа отсутствуют, коэффициенты К_м.п и К_м.с равны единице:

К_м.п = 1; К_м.с = 1 .

14. Затраты времени S t

S t = (t₁ + t₂ + t₃ ) ( N _в + 1) + t₄ + t₅ ,

где t₁  — затраты времени на разгон лифта до установившейся скорости и торможение от номинальной скорости до полной остановки, с; t₂ — затраты времени на пуск лифта, с; t ₃  — затраты времени на открывание дверей, с; t₄ — затраты времени на вход пассажиров в кабину лифта, с; t ₅  — затраты времени на выход пассажиров из кабины лифта, с.

15. Значения h _и для лифтов с различными скоростями приведены в табл. 3.

Таблица 3

16. Время входа пассажиров в кабину лифта и выхода из нее за круговой рейс

t₄ + t₃ = 2 D t ( Е_п К_м.п + Е_с К_м.с ) , (15)

где D t  — время входа или выхода одного пассажира с. Величина D t принимается:

D t = 1,5 с — при ширине дверного проема меньше 1000 мм;

D t = 1с — при ширине дверного проема 1000 и более мм;

D t = 1,2 с — при ширине дверного проема меньше 1000 мм;

D t = 0,8 с — при ширине дверного проема 1000 и более мм.

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Пример расчета плотности людского потока в коридоре

На рис. представлена схема плана типового этажа корпуса технического вуза. Здание второй степени огнестойкости имеет 7 этажей На этаже размещаются помещения кафедр и помещения для занятий по половине группы, размером в осях 6 ´ 6 м, которые могут объединяться в общую аудиторию для занятий целой группы (размером в осях 6 ´ 9 м и 6 ´ 12 м).

Схема плана типового этажа технического вуза

Абсолютно симметричное размещение лестничных клеток (А, Б, В и Г) позволяет подразделить план на четыре равные зоны. На рис. приведена схема планировки одной из таких зон, обслуживаемых лестничной клеткой Б, с указанием количества людей, эвакуирующихся из каждой аудитории, и маршрутов их движения в лестничную клетку Расчетная схема путей эвакуации и движения людских потоков дана на рис.

В каждом помещении аудиторий находится менее 50 чел. и расстояние от любой точки в ней до выхода не превышает 25 м, поэтому согласно п. 3.5 и СНиП 2.08.02-85 из аудиторий может быть один выход в коридор с минимальной шириной двери выхода из помещения, равной 0,9 м.

Ширина коридора в свету d _К составляет 2,6 м. Поток в коридоре формируется на участках от выходов из помещений, наиболее удаленных от лестничной клетки Б, до дверного проема, отдаляющего его от поэтажного холла, т. е. на участках (слева и справа по отношению к лестничной клетке) длиной l ₁ = 6 + 6 + 1,5 = 13,5 м. Плотность людского потока на участке его формирования в коридоре определяется как количество людей N, выходящих на него, к его площади. При этом следует учитывать неодновременность использования всех помещений, принимая расчетную численность студентов с коэффициентом К = 0,8 от проектной вместимости помещений. Следовательно, расчетная плотность людского потока на участке формирования в коридоре определится по формуле

D _К = = 6 × 14 × 0,8 / 2,6 × 13,5 = 1,91 ~ 2 чел/м² .

По табл. 6 СНиП 2.08.02—85 этому значению плотности соответствует допустимое расстояние от наиболее удаленного выхода из помещения до выхода в лестничную клетку:

60 м — из помещений, расположенных между лестничными клетками;

30 м — из помещений с выходами в тупиковый коридор.

Фактические расстояния в рассматриваемом проекте составляют 13,5 + 6 + 2 = 21,5 м, что меньше нормативных.

Двигаясь по пути эвакуации, людские потоки проходят через три дверных проема. Следует определить их требуемую ширину , согласно данным п. 3.9 СНиП 2.08.02—85 по формуле

= S NK / 165 = Np \ 165 ,

где S NK  — суммарное количество людей (с учетом неодновременности использования аудиторного фонда вуза), чел.; 165 — нормативное для зданий I и II степени огнестойкости количество людей, пропускаемых 1 м ширины двери без образования скоплений людей перед ней, чел.

Через дверной проем, отделяющий коридор от поэтажных холлов, эвакуируется N _р = 67,2 чел., следовательно

= 67,2 / 165 = 0,41 м ,

и поэтому может быть принята равной минимально допустимой ширине 1,2 м.

Перед следующим дверным проемом на путях эвакуации расположен дверной проем в лифтовый холл. Передним сливаются людские потоки, идущие с правой и левой частей коридора. Суммарное расчетное количество людей составляет N_p = 2 × 67,2 = 134,4 чел. Требуемая расчетная ширина дверей этого выхода составит

= 134,4 / 165 = 0,81 м

и должна быть принята минимально допустимой, равной 1,2 м.

Поскольку количество людей, эвакуирующихся через последующий выход (выход из лифтового холла в лестничную клетку), равно количеству людей, эвакуирующихся через предыдущий выход, то ширина этого выхода должна быть такой же, т. е. d ₃ = d ₂ = 1,2 м.

Ширина лестничного марша согласно требованиям п. 3.19 должна быть не менее ширины выхода в лестничную клетку с этажа, т. е. d ₄ = 1,2 м и соответствует минимальной (п. 3.19) для рассматриваемого вида зданий.

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Расчет дымоудаления из помещения без естественного освещения

Определяется расход дыма, который необходимо удалить из помещения без естественного освещения, для хранения горючего вещества массой 3000 кг в пересчете на древесину. Площадь помещения составляет 100 м² , в помещении имеется дверь шириной 0,85 м и высотой 2 м. Расчетная температура в смежных помещениях составляет 18°С.

Определяем удельную пожарную нагрузку

q = 3000 / 100 = 30 к × м^-2 .

По графику рис. 23 определяем продолжительность начальной стадии пожара (0,15 ч) и максимальную среднеобъемную температуру в помещении

t _пом = 1000 °С.

Плотность воздуха в смежном помещении

r _с = 353 / 273 + t_c = 353 / 273 +18 = 1,21 кг × м ^-3 .

Плотность газов в помещении, где возник пожар

r _пом = 353 / 273 + 1000 = 0,28 кг × м ^-3 .

Расход дыма, который необходимо удалить из помещения, где возник пожар, определяем по формуле (1)

G = 0 ,8 ВН =

= 6,4 кг × с^-1 .

Объемный расход удаляемого дыма

Q = G / r _пом = 6,4 / 0,28 = 22,8 м^-3 × с^-1 = 82 300 м³ × ч^-1 .

Расчет требуемого давления вентилятора Р производится для конкретного исполнения канала дымоудаления и обвязки вентилятора. Выбор вентилятора осуществляется по каталогам в соответствии с полученными расчетом Р и Q.

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Пример расчета параметров системы дымоудаления из коридора 16-этажного административного здания

Требуется рассчитать расход газов в системе дымоудаления 16-этажного административного здания. Высота этажа здания h _эт = 3,6 м. Средняя пожарная нагрузка в помещениях составляет 20 кг × м^-2 . Дверные проемы в помещениях имеют размеры Н_о В_о = 2 × 1 м. Помещения оборудованы приточной общеобменной вентиляцией, обеспечивающей трехкратный обмен воздуха. Поэтажный коридор длиной 60 м разделен посередине на отсеки перегородкой с дверью. Размеры дверных проемов в перегородках, отделяющих лестничную клетку с подпором воздуха от первого отсека коридора и отсеки коридора друг от друга, составляют Н_п В_п = 2 × 1 м.

Средняя температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки года Т_п составляет минус 30°С, скорость ветра u _в 5 м × с ^-1 . В здании поддерживается температура Т _d , равная 20 °С.

По номограмме рис. 23 определяем максимальную по времени среднеобъемную температуру в помещении, где возник пожар:

Т_о.м = 912 °С= 1185 К.

Определяем температуру продуктов горения, выходящих из помещения очага пожара в коридор

Т_о.к = 0,65 Т_о.м = 0,65 × 1185 = 770 К.

Среднюю скорость воздуха в дверном проеме между поэтажным коридором и лестничной клеткой с подпором воздуха u _п , предотвращающую поступление дыма в лестничную клетку, определим по формуле

u _п = (0,46 — 0,09l _п / L ) = (0,46 — 0,09 × 6/30)= 2 м × с^-1 ,

где l _п — расстояние от двери помещения очага пожара до двери в лестничную клочку, м; L — длина отсека коридора, м.

Температуру приточного воздуха Т_п вычисляем по формуле

Т_п = (Т_н + Т_в ) / 2 = (243 + 293) / 2 = 268 К.

Плотность приточного воздуха r _п вычислим по формуле

r _п = 353/Т_п = 353 / 268 = 1,32 кг × м^-3 .

Определим расход приточного воздуха из лестничной клетки в поэтажный коридор G _п

G _п = r _п Н_п В_п u _п = 1,32 × 2 × 1 × 2 = 5,3 м × с^-1 .

Расход воздуха в приточной системе общеобменной вентиляции G _о.в вычисляем по формуле

G_{o. в} = n V _пом r _п / 3600 = 3 (36 × 3,6) 1,32 / 3600 = 0,13 кг × с^-1 ,

где n  — кратность воздухообмена в рабочих помещениях; V _пом — объем рабочего помещения, м ³ .

Вычисляем расход дыма G _д , удаляемого из отсека поэтажного коридора

G_д = 1,1G_п + G _о.в = 1,1 × 5,3 + 0,13 + 6,01 кг × с^-1 .

Определяем расход продуктов горения G₂ из помещения очага пожара в поэтажный коридор

G₂ = 0,6 B_o H_o ^3/2 = 0,6 × 1 × 2^3/2 = 1 ,69 кг × с^-1 .

Температуру дыма Т_д , удаляемого из отсека поэтажного коридора, определяем по формуле

Т_д = G₂ T _о.к + Т_п ( G _п - 0,9 G₂ ) / G _д =

= 1,69 × 770 + 268 (5,3 - 0,9 × 1,69) / 6,01 = 385 К.

Плотность продуктов горения r _д в отверстиях клапана дымоудаления определяем по формуле

r _д = 353 / Т_д = = 0,917 кг × м^-3 .

Принимаем площадь отверстия клапана дымоудаления f _кл равной 0,5 м² и вычисляем скорость дыма в нем:

u _д = G _д / r _д f _кл = 6,01 / 0,917 × 0,5 = 13,1 м × с^-1 .

Среднюю по высоте шахты дымоудаления температуру продуктов горения Т_с вычисляем по формуле

Т_с = Т_в + (Т_д - Т_в ) 1 / 0,0725 N h _эт =

= 293 + (385 - 293) 1 - е ^{- 0,0725 × 16 × 3,6} / 0,0725 × 16 × 3,6 = 314 К ,

где N — количество этажей.

Плотность продуктов горения r _с при этой температуре находим по формуле

r _с = 353/Т_с = 353 / 314 = 1,11 кг × м^-3 .

Расход продуктов горения G _о.ш.д на оголовке шахты дымоудаления определяем по формуле

G _о.ш.д = G _д + h _э G _ф (N - 1) = 6 ,01 + 3,6 × 0,11 (16 - 1) = 12 кг × с^-1 ,

где G _ф — расход воздуха фильтрующегося в шахту дымоудаления через метр ее высоты (принимать G _ф не менее 0,11 кг × с ^-1 м ^-1 ).

Среднюю скорость u _ш в шахте дымоудаления при ее площади сечения, равной f _шд = 1 м ² , вычислим по формуле

u _ш = = 6,01 + 12 / 2 × 1,11 × 1 = 8,11 м × с^-1 .

Потери давления в шахте дымоудаления D Р_ш.д вычисляем по формуле

D Р_ш.д = = = 430 Па,

где x _ш.д  — коэффициент гидравлического сопротивления шахты дымоудаления; d _э — эквивалентный диаметр шахты дымоудаления, вычисляется через размеры проходного сечения А и В по формуле

d _э = 4 f _ш.д / 2 A + 2В = 4 × 1/2 × 1 + 2 × 1 = 1 м.

Потери давления на клапане дымоудаления D Р_к.д вычисляем по формуле

D Р_к.д = x _к.д r _д u² / 2 = 1,5 × 0,917 × 13,1 ² /2 = 118 Па,

где x _к.д — коэффициент гидравлического сопротивления клапана дымоудаления.

Эквивалентную площадь проемов ( m f) _э , отделяющих лестничную клетку с подпором от объема второго отсека коридора, определяем по формуле

( m f) _э = [1 / ( m f _п ) ² + 1 / ( m f _п ) ² ] ^{- 1/2} = [1/(0,64 × 1,2)² + 1/(0,64 × 1,2)² ] ^{- 1/2} =

= 0 ,905 м² ,

где m  — коэффициент расхода ( m = 0,64).

Потерю давления D Р_п в дверных проемах, отделяющих лестничную клетку от объема второго отсека коридора, вычисляем по формуле

D Р_п = + 1,4 r _н u _в ² / 2 = 5,3² / 0,0905² + 1,4 × 1,45 × 5² / 2 = 60 Па.

На оголовке шахты дымоудаления вентилятор должен развить давление Р_в , равное:

Р_в = D Р_п + D Р_кл + D Р_ш.д - D Р_сети .

Потери давления в обвязке вентилятора дымоудаления D Р_сети вычисляются по известным из гидравлики формулам с учетом конструктивного ее исполнения.

Объемный расход дыма на оголовке шахты дымоудаления определяется по формуле

Q _д = 3600 G _о.ш.д / r _с = 3600 × 12 / 1,11 = 38920 м³ × ч^-1 = 40000 м³ × ч^-1 .

Располагая значения Q и Р_в по каталогам, выбираем вентиляционное оборудование.

• часть 1
• часть 2
• часть 3