Обогащение отсевов дробления каменных материалов, часть 4

Подготовленные таким образом фракции щебня направляют в очистительные аппараты, отобрав предварительно из него пробы щебня для определения влажности и содержания пылевидных и глинистых частиц.

Эффективность очистки определяют по содержанию пылевидных и глинистых частиц в очищенном материале.

Изменяя влажность и количество добавляемой мелочи, находят предельно допустимые влажность очищаемого щебня и содержание в нем загрязняющих примесей для выбранных параметров работы очистительного оборудования.

Объем пробы для испытаний может быть значительно уменьшен в случае применения специального прибора, имитирующего условия очистки щебня на вибрационных грохотах с различными параметрами.

В расчетах ориентировочное значение максимально допустимой влажности щебня, направляемого на очистку, может быть принято равным влажности щебня в воздушно-сухом состоянии.

6. Размер граничного зерна, разделяющего горную массу на два потока, определяют с учетом максимально допустимой влажности каменных материалов, подлежащих очистке на очистительном оборудовании.

По максимальной влажности отдельных фракций горной массы и их содержанию (путем подбора) находят границу разделения горной массы, при которой эффективна очистка крупной части исходной горной массы сухим способом. Промежуточные значения влажности, материала внутри фракции определяют методом линейной интерполяции.

Для ориентировочного определения размера граничного зерна влажность крупной части горной массы, направляемой на переработку, можно принимать на 25 % выше максимальной влажности щебня в воздушно-сухом состоянии. С изменением зернового состава горной массы и погодных условий граница разделения может меняться.

Правильность выбора размера граничного зерна и эффективность очистки каменных материалов в очистительных аппаратах проверяют по содержанию пылевидных и глинистых частиц как в исходном материале, поступающем в очистительные аппараты, так и в очищенном.

Приложение 17

Техническая характеристика двухбарабанных механических классификаторов Союздорнии и ПКБ Главстроймеханизации

ДБК-20 БК-40

Производительность при крупности

обогащаемого материала 5-40 мм, м3 /ч ......... 20 40

Размер обогащаемого материала, мм ...... 5-40 5-40

Количество получаемых продуктов

обогащения ..................................................... 3 2

Количество разделительных барабанов 2 2

Диаметр разделительного барабана, мм 820 820

Длина разделительного барабана, мм ... 4000 4000

Частота вращения разделительного

барабана, мин 1 ............ ................................. 250 250

Общая мощность, кВт ...... ....................... 8,2 8,7


Разработчик рабочих чертежей ДБК-20 - ПКБ Главстроймеханизации, БК-40 - СКБ Главстройпрома.

Схема двухбарабанного классификатора ДБК-20 приведена на рисунке настоящего приложения.


Схема двухбарабанного механического классификатора:

1 - питающие накопительные бункеры (2 шт.); 2 - вибратор; 3 - вибролотки-питатели (2 шт.);

4 - механизм регулировки лотка; 5 - рессоры; 6 - подвижная распределительная направляющая воронка, 7 - перекидная заслонка; 8 - верхний разделительный барабан; 9 - нижний разделительный барабан; 10 - транспортеры для продуктов обогащения; 11 - механизм изменения угла настройки; 12 - подвижная воронка; 13 - неподвижная воронка

Приложение 18

Оценка обогатимости материала на лабораторном однобарабанном классификаторе

Опыт работы с классификаторами ДБК-20 в процессе исследований показал, что на разделение каменного материала на барабанном классификаторе влияют однородность каменного материала по прочности, крупность и форма зерен материала, влажность и т.д. Для решения вопроса о применении данного способа обогащения и об определении режимов с учетом указанных выше факторов оценивают обогатимость исходного материала на лабораторном однобарабанном классификаторе по разработанной для этого методике, основанной на раздельном пропуске прочностных разностей, содержащихся в песчаном материале, через лабораторный однобарабанный классификатор.


Техническая характеристика лабораторного

однобарабанного классификатора

Производительность при крупности

обогащаемого материала 5-40 мм, м3 ...... ........... 2

Размер обогащаемого материала, мм . .............. 5-40

Количество получаемых продуктов

обогащения ...................... ........................................ 2

Количество разделительных барабанов ......... 1

Диаметр разделительного барабана, мм ......... 820

Длина разделительного барабана, мм ............. 500

Частота вращения разделительного

барабана, мин 1 ....................................................... 250

Общая установочная мощность, кВт . .............. 2


Для оценки обогатимости гравия и щебня из гравия через классификатор пропускают раздельно прочностные разности каждой петрографической составляющей, так как петрографические составляющие одной прочности разделяются на классификаторе неодинаково.

В результате определяют выход прочностных разностей в продукты обогащения в зависимости от угла настройки классификатора и содержания прочностных разностей в исходном материале. С учетом пределов их изменения на основе полученных зависимостей рассчитывают качественно-количественные показатели обогащения материалов на барабанных классификаторах и определяют режим их работы.

Приложение 19

Укрупненные показатели удельного эффекта (предотвращенного ущерба) на единицу приведенного объема сточных вод по основным речным бассейнам СССР*


Бассейн, створы

Номер водохозяйственного участка

Удельный показатель эффектахх) (предотвращенного ущерба)

Печора, устье

2

20

Северная Двина, устье

4

150

Нева, устье

5

320

Даугава (Западная Двина), устье (г. Рига)

6

340

Неман (Нямунас), устье

8

400

Днестр, устье

10

1260

Каховский гидроузел

12

1590

устье

13

680

Дон:

устье р. Воронеж


14


950

Цимлянский гидроузел

15

770

устье р. Северный Донец

16

2590

Волга:

устье р. Ока


18


1780

ниже г. Горький

19

620

устье р. Кама

20

340

г. Куйбышев

21

480

устье

22

550

Кубань:

г. Невинномысск (г. Армавир)


23


1870

устье (г. Краснодар)

24

1780

Терек, устье (г. Моздок)

26

1380

Кура:

Мингечаур


27


1620

устье

28

1460

Урал:

г. Уральск (с. Кушум)


29


1870

устье (с. Тополя)

30

520

Сырдарья:

г. Чардара


32


1330

устье (г. Казалинск)

33

1400

Амударья:

г. Керки


34


280

устье

36

240

Обь:

г. Новосибирск


37


230

устье р. Томь (г. Томск)

38

630

устье Чулыма (Обь-Чулым)

39

480

Иртыш (г. Павлодар)

40

375

устье р. Иртыш (г. Тобольск)

42

685

Енисей:

г. Красноярск


44


60

г. Енисейск

45

130

Лена, г. Якутск

47

25

Амур, устье

49

30

Южный Буг, устье

50

1970

Сулак, устье

51

600

Кама, устье

52

2210

Чу, устье

53

1440

Или, устье

54

630

Реки Крымского п-ва

55

1130

Реки Кольского п-ва

56

650

Онежское оз.

57

140

_____________

х) Временная методика определения экономической эффективности затрат в мероприятиях по охране окружающей среды. Сб. НТИ, вып. 33 (М.: Наука, 1982).

хх) Удельный показатель эффекта в руб. на 1 млн. м3 приведенного стока.

Приложение 20

Пример расчета экономической эффективности затрат

на предотвращение загрязнения водных ресурсов

Щебеночный завод, расположенный на Кольском полуострове (водохозяйственный участок 56), имеет расход промывочной воды 250 м3 /ч. Взамен прямоточной системы водоснабжения предлагается организация системы замкнутого водоснабжения с применением тонкослойных отстойников конструкции Союздорнии,

Исходные данные. Годовой объем очищаемых промышленных сточных вод V = 50000 м3 , дополнительные капиталовложения в установку по очистке промывочной водой - 19 тыс. руб., затраты на эксплуатацию Сг = 5,4 тыс. руб.

Удельный экономический эффект Эуд предотвращения загрязнения (см. прил. 18) - 650 руб. на 1 млн. м3 приведенного стока.

При концентрации взвешенных веществ в промывочной воде 40000 мг/л, нормативе ПДК этих загрязнений в водоеме рыбохозяйственного назначения Ак = 15 мг/л требуемая кратность разбавления объема сточных вод составляет 2666.

Величина приведенного стока в год

D Пд = 2666 · 50000 = 133300 тыс. м3 .

Ущерб, наносимый народному хозяйству сбросом неочищенных сточных вод в течение года

Эд = Эуд D Пд = 650 · 133 = 86,45 тыс. руб.

Приведенные затраты по доочистке Сп составляют 9,8 тыс. руб.

Экономический эффект от прекращения сброса сточных вод

Э = Эд Сп = 86,45 9,8 = 76,65 тыс. руб.

Приложение 21

Методика ускоренного определения содержания минеральных частиц в осветленной воде с помощью раствора полиакриламида

Для испытаний необходимо следующее оборудование:

весы технические на 1000 г;

сосуды стеклянные вместимостью 5 и 10 л;

шкаф сушильный;

стеклянный цилиндр вместимостью 10000 мл;

воронка диаметром 150 мм;

секундомер или песчаные часы;

чашка или стакан для выпаривания воды;

мерная пипетка или цилиндр вместимостью 10 мл;

сифон;

мешалка.

Испытание заключается в выделении из суспензии минеральных частиц, для чего в отобранную пробу суспензии объемом 5-10 л впивают 3-5 см3 рабочего раствора полиакриламида 0,05 %-ной концентрации на каждый, литр суспензии (определяется экспериментально для каждого материала). Содержимое сосуда интенсивно перемешивают мешалкой в течение 15 с и оставляют в покое на 5 мин.

Осветленную воду из сосуда сифоном осторожно сливают в мерный стеклянный цилиндр вместимостью 1000 мл, определяя ее объем V ов . Оставшуюся в сосуде воду с осевшими минеральными частицами отдельно сливают в цилиндр, замеряя ее объем V мч . Затем, после осаждения частиц в течение 5 мин, воду из цилиидра сливают, минеральные частицы перемещают в чашку или стакан (ополаскиванием цилиндра той же водой) и ставят в сушильный шкаф для высушивания до постоянной массы при температуре 105-1 10°С. Чашку (стакан) с минеральными частицами взвешивают на технических весах после высушивания с точностью до 10 мг, после чего определяют содержание П (г/л) в суспензии минеральных частиц по формуле

П = Q / V ,

где V - объем пробы суспензии, л;

V = V ов + V мч ,

Q - масса минеральных частиц после высушивания, г.

За результат испытаний принимается среднее арифметическое двух определений.

Приложение 22

Нормы предельно допустимых концентраций минеральной пыли

в воздухе

Допустимое содержание пыли С1 (мг/м3 ) в воздухе, выбрасываемом в атмосферу, следует вычислять по формулам в зависимости от объема воздуха:

более 15 тыс. м3 /ч:

С1 = 100 К ;

15 тыс. м3 /ч и менее:

С2 = (1 60 4 Q ) К,

где Q - объем удаленного воздуха, тыс. м3 /ч;

К - коэффициент, принимаемый в зависимости от предельно допустимой концентрации ПДК) пыли в воздухе рабочей зоны помещения на постоянных рабочих местах; К = 0,3 при ПДК пыли в воздухе рабочей зоны помещения до 2 мг/см3 , К = 0,6 - от 2 до 4 мг/м3 , К = 0,8 - от 4 до 6 мг/м3 , К = 1,0 - более 6 мг/м3 .

ПДК силикозоопасной пыли в воздухе на рабочих местах не должна превышать указанных ниже пределов (мг/м3 ):

Оксид кремния:

более 70 % ............... ........................ 1

более 10 до 70 % ............................. 2

5 - 10 % ................... ........................... 4

менее 5 % ................. ....................... 10

Доломит .................. .............................. 6

Известняк .................. ............................ 6

Приложение 23

Технические характеристики циклонов и фильтров для очистки запыленного воздуха

Очистку воздуха при значительной запыленности следует проводить в две стадии: на первой стадии устанавливают циклоны (например, ЦН-15), на второй - матерчатые рукавные фильтры РФГ, МФУ.

Техническая характеристика пылеуловителей циклонов ЦН-15 приведена в табл. 1 настоящего приложения, фильтров матерчатых рукавных - в табл. 2.

Таблица 1

Характеристика

ЦН-15-4

ЦН-15-6

ЦН-15-8

Производительность, м3

0,40

0,55; 0,90

1,45

Гидравлическое сопротивление, МПа

1000

1000

1000

Начальная концентрация, г/м3

300

300

300

Масса, т

0,39

0,45; 0,68

0,84

Габаритные размеры, мм:

длина


0,40


0,50; 0,60


0,80

ширина

0,40

0,50; 0,60

0,80

высота

1,82

2,28; 2,74

3,20

Затраты энергии на очистку 1 м3 газа, т/ч

0,28

0,28

0,28



Таблица 2

Характеристика

РФГ-У-4

РФГ-У-5

РФГ-У-6

РФГ-У-7

РФГ-У-8

РФГ-У-9

РФГ-У-10

ФВ-30

ФВ-45

ФВ-60

ФВ-90

Общее количество рукавных одинарных (двойных) фильтров


56 (112)


70 (140)


84 ( 168)


98 (196)


112 (224)


126 (252)


140 (280)


36


54


72


108

Площадь фильтрующей поверхности одинарного (двойного) фильтра, м2



11 2 (124)



140 (2 8 0)



168(336)



196 (392)



224 (446)



252 (504)



280 (560)



30



45



60



90

Производительность 1 м2 , м3

12 0 -150

120-150

120-150

120-150

120-150

120-150

120-150

1 8 0

180

180

1 8 0

Гидравлическое сопротивление, Па


800-1000


800-1 0 00


800-1000


800-1000


800-1000


8 00-1000


8 0 0-1000


450


450


45 0


450

Степень очистки, %

99

99

99

99

9 9

99

99

90-9 9

90-99

.90-99

90-99

Масса одинарного (двойного) фильтра, т


7,2 (15)


8,6 (17,5)


10 (20,5)


11,5 (23,5)


12,2 (25)


14,3 (29)


15,7 (32)


0,93


1,25


1,5


2,07

Приложение 24

Техническая характеристика пеногенератора с воздушной форсункой

Производительность по пене, м3 /мин ...... До 2,0

Кратность генерируемой пены, о.е. ......... 300-700

Расход пенообразующего раствора, л/мин 0,8-4,0

Рабочее давление воздуха, МПа (кгс/см2 ) 0,001-0,05

(0,01-0,5)

Расход воздуха, м3 /мин ...... ........................ 0,6-2,4

Габаритные размеры, мм :

длина .............. ....................................... 580

диаметр ............. .................................... 165

Масса, кг ............. ........................................ 4,9

Пенообразующая сетка ...... ........................ Ткань фильтровальная с размером отверстия 0,03 мм (ТУ-17 РСФСР 6940-74 )


Принцип работы пеногенератора следующий. Пенообразующий раствор полается по трубке и увлекается воздухом, входящим через сопло. Поток воздуха и капли распыленного раствора через диффузор попадают на пенообразующую сетку, где происходит образование воздушно-механической пены. Кратность пены регулируется изменением расхода раствора и сжатого воздуха.

Режим работы пеногенератора с воздушной форсункой устанавливают с учетом производительности, кратности пены, расхода пенообразующего раствора и сжатого воздуха.

При работе установки для подавление пыли воздушно-механической пеной в неотапливаемых помещениях дробильно-сортировочного цеха в зимнее время мощность и тип электродвигателя для подогрева раствора, вид и толщину слоя теплоизоляции на трубопроводах с пенообразующим раствором определяют теплотехническим расчетом. При этом учитывают производительность установки, температуру наружного воздуха и подогреваемого раствора.

Приложение 25

Технические характеристики оросителей для распыления воды при пылеподавлении



Тип оросителя


Диаметр,

мм

Расход, л/мин, воды при давлении, МПа


Форма факела

Угол раствора факела,

Длина, м, активной зоны факела при



0,4

1,6


град

давлении, МПа







0,4

1 , 6

ЗФ 1,6-75

3,2

3,2

6,4

Полый конус

75

1,1

1,0

ЗФ 3,3-75

4,2

6,6

13,2

То же

75

0,7

0,8

КФ 2,2-15

1,9

4,4

8,8

Сплошной конус

15

1,5

2,5

КФ 3,3-75

2,4

6,6

13,1

То же

40

0,7

0,8

ПФ 5,75

3,1

10,0

20,0

-" -

75

1,0

1,8

ПФ 1,6-40

1,8

3,2

6,4

Плоский веер

40

2,0

2,0

ПФ 3,3-75

2,4

6,6

3,2

То же

75

1,5

2,2

ФТ 2,5

2,5

1,8

2,0

Полый конус

80

0,8

-

ФТ 3,0

3,0

2,5

4,0

То же

85

1,0

-

ФТ 3,5

3,5

4,5

8,0

-" -

80

1,0

-

ФТ 4,0

4,0

5,0

8,0

-" -

90

1,2

-

ФТ 4,5

4,5

7,0

13,0

-" -

90

1,2

-

ФТ 5,0

5,0

9,0

16,0

-" -

90

1,4

-

ФК 3,5

3,5

1,0

1,7

-" -

45

0,8

-

ФК 4,0

4,0

1,5

3,5

-" -

45

0,7

-

ФК 4,5

4,5

1,5

3,5

-" -

45

0,6

-


Примечания: 1. Наибольшее применение находят унифицированные оросители типов ЗФ, ПФ, КФ, ФК, ФТ. Оросители типов ЗФ, КФ, ПФ применяют на пунктах погрузки и перегрузки для создания водяных завес.

2. В случаях, когда на источник пылеобразования необходимо направить компактную струю большой мощности, применяют насадки. Факел вращения создается за счет закручивания потока воды в завихрителях под действием центробежных сил на выходе из оросителя.

3. Оросители начинают работать при давлении 0,2-0,3 МПа. Эффективный факел со скоростью вылета капель 30 м/с создается при давлении 1,5 МПа.


Приложение 26

Перечень действующих стандартов

ГОСТ 24100-80 "Сырье для производства песка, гравия и щебня из гравия для строительных работ. Технические требования и методы испытаний".

ГОСТ 23845-86 "Породы горные скальные для производства щебня для строительных работ. Технические требования и методы испытаний".

ГОСТ 8267-82 "Щебень из природного камня для строительных работ. Технические условия".

ГОСТ 8268-82 "Гравий для строительных работ. Технические условия".

ГОСТ 10260-80 "Щебень из гравия для строительных работ. Технические условия".

ГОСТ 25607-83 "Материалы нерудные для щебеночных и гравийных оснований и покрытий автомобильных дорог. Технические условия".

ГОСТ 23735-79 "Смеси песчано-гравийные для строительных работ. Технические условия".

ГОСТ 8736-85 "Песок для строительных работ. Технические условия".

ГОСТ 26873-83 "Материалы из отсевов дробления осадочных горных пород для строительных работ. Технические условия".

ГОСТ 26193-84 "Материалы из отсевов дробления изверженных горных порол для строительных работ. Технические условия".

ГОСТ 8269-87 "Щебень из природного камня, гравий и щебень из гравия для строительных работ. Методы испытаний".

ГОСТ 8735-88 "Песок для строительных работ. Методы испытаний".

Закрыть

Строительный каталог