ВСН 126-90, часть 8







Приложение 15

Обязательное

ФОРМЫ ЖУРНАЛОВ ОПЕРАЦИОННОГО КОНТРОЛЯ КАЧЕСТВА ПРИ ВОЗВЕДЕНИИ НАБРЫЗГБЕТОННОЙ КРЕПИ И ОБДЕЛКИ

Журнал контроля качества песка, щебня, ПГС (песчано-гравийной смеси)


Дзта испы


Место отбора

Фракционный состав, %

Объемно-насыпная

Влажность, %

Содержание пылевидных илистых и

тания

проб, массы пробы

более

20 мм

20

10 мм

10

5 мм

5

2,5 мм

2 ,5—

1,25 мм

1 ,25

0,63 мм

0,63

0,315 мм

0,315—

0,14 мм

менее

0,14 мм

масса, т/м3


глинистых частиц, %

1

3

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14






























Испытание провел ф., и., о., должность

Журнал испытания цемента по ГОСТ 10178—76*; ГОСТ 310.3—76; 310.4—76


Дата испытания


Завод-изготовитель


Марка цемента по паспорту


Нормальная густота цементного

Сроки схватывания начало ,

конец


Обеспеченность равномерности изменения


Предел прочности, МПа, в возрасте, сут.



завода

теста, %

ч, мин

объема (да, нет)

3

7

28

1

2

3

4

б

6

7

8

9



















_________

* Для определения активности цемента допускается применение ускоренной методики ЦНИИПС-2.


Испытание провел ф., и., о., должность

Журнал контроля режима набрызгбетонирования

Место отбора пробы пикета

Дата работы

Давление воздуха Рн / бм , в набрызгбетон-машине, МПа

Давление воды в магистрали Р в , МПа

Расстояние от поверхности нанесения до сопла l , м

Угол наклона сопла к поверхности, град

Величина отскока, Q , %

Отказы при работе оборудования

1

2

3

4

б

6

7

8


















Контроль осуществил Ф., и., о., должность

Журнал контроля работоспособности комплекса оборудования для набрызгбетонных работ






Гидрав-






Набрызгбетон-машина






Дата

Матери-альные шланги


Воздухопроводная сеть

Манжеты и уплотне-ния

Арматура

лические шланги и цилин-дры манипу-лятора

Распределители гидравлические РС-1

Масло фильтры

Давление в гидросистеме

Дроссели на пульте управления и стреле

Стрелы манипулятора


стаканы барабана


верхний и нижний диски


воздушная арматура


вкладыши камеры смешения

Электрооборудование

Примечания

Задания по ремонту

Подпись сменного инженера

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19







































Журнал контроля состава сухой смеси, приготовления и транспортировки

Место отбора

Теоретический расход материалов на 1 м3 сухой смеси, кг

Фактический расход материалов на 1 м3 сухой смеси, кг


Время

Вид доставки компонентов

Время

доставки смеси

пробы

Цемент

Песок

Щебень

Химические добавки

Цемент

Песок

Щебень

Химические

добавки

перемешивания смеси, мин

смеси (раздельный. совместный)

(компонентов) от БСУ до рабочего места, ч, мин

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12


























Испытание провел Ф., и., о., должность

Журнал контроля соответствия работ по набрызгбетонированию ППР


Место контроля, пикет


Оборка поверхности выработки (да, нет)


Количество шпуров под анкеры; наличие сетки шпуров


Глубина шпура под анкеры, м


Угол забуривания шпура, град


Количество ампул-патронов на 1 шпур


Время вращения анкера, с


Вид сетки, размер ячеек, мм


Способ крепления сетки с анкером (сварка, шайба и т. д.)

Максимальная и минимальная величины зазора между сеткой и грунтом, см


Мытье поверхности выработки перед н/б (да, нет)


Толщина слоя набрызгбетона, см

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12


























Дата проведения контроля

Контроль провел Ф., и., о., должности

Приложение 16

Рекомендуемое

УСКОРЕННЫЙ СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ МОРОЗОСТОЙКОСТИ НАБРЫЗГБЕТОНА

1. Применение ускоренного метода определения морозостойкости

1.1. Ускоренное определение морозостойкости осуществляется для контроля морозостойкости набрызгбетонов тоннельных обделок.

1.2. Контролю подвергаются набрызгбетоны рабочего состава, твердевшие 28 суток в условиях, аналогичных условиям твердения набрызгбетона в обделке тоннелей.

1.3. Метод предусматривает оценку морозостойкости набрызгбетонов по параметрам структуры образцов бетона.

1.4. Для контроля морозостойкости проводятся испытания бетонных образцов по приведенному ниже способу.

2. Приборы и оборудование

Для проведения испытаний требуется следующее оборудование и приборы:

металлические формы размерами 100 х 100 х 100 или 150 х 150 х 150 мм для изготовления образцов, соответствующие требованиям государственного стандарта;

термовакуумный или сушильный шкаф, обеспечивающий температуру в камере до +95°С;

колбы Ле-Шателье Кандло или объемометры, обеспечивающие точность измерения 0,1 см3 ;

лабораторные весы типа ВЛТ или ВЛТК или другого типа, обеспечивающие измерение массы до 1 кг с точностью измерения 0,1 г;

пресс для испытаний образцов на сжатие, обеспечивающий усилие сжатия не менее 1,2 МН.

3. Изготовление образцов

3.1. Для проведения ипытаний из рабочей смеси набрызгбетона изготавливают 6 образцов размерами 100 х 100 х 100 (150 х 150 х 150) мм.

3.2. Образцы изготавливают из набрызгбетонной смеси состава, идущего на приготовление обделки, морозостойкость которых определяется.

3.3. Режим приготовления и твердения набрызгбетонных образцов должны быть такими же, как и при изготовлении и твердении обделки, морозостойкость которых определяется.

3.4. Образцы изготавливают на специальном стенде или любым способом, обеспечивающим получение образцов с той же плотностью и структурой, что и набрызгбетон в обделке.

3.5. После изготовления и твердения полученные образцы проверяют на наличие в них видимых дефектов (отколов, раковин и др.). Образцы, имеющие дефекты, исключают из испытаний.

4. Проведение испытаний и прогнозирование морозостойкости

4.1. Изготовленные образцы испытывают с целью определения их структурных характеристик: условно-замкнутой Пу.з интегральной Пи пористостей.

4.2. Каждый изготовленный образец испытывают на сжатие и из оставшейся после испытании части образца отбираются отдельные куски из различных частей образца для получения среднего значения пробы таким образом, чтобы общая масса отобранных частей составляла не менее 300 г.

4.3. Определение интегральной и условно замкнутой пористостей производится согласно требованиям ГОСТ 12730.0, ГОСТ 12730.1—78, ГОСТ 12730.2—78, ГОСТ 12730.03—78, ГОСТ 12730.04—78, ГОСТ 12730.05—78.

4.4. Определение величины Пи ведут в следующем порядке. Из кусков образцов, отобранных согласно и. 4.2, удаляется крупный заполнитель и разрушенные некрепкие части. Затем каждый из кусков насыщают водой до полного насыщения путем постепенной заливки водой. После этого образцы вынимают из воды, взвешивают и определяют массу водонасыщенных образцов т в .

После этого производят гидростатическое взвешивание водонасыщенных кусков образца и определяют массу водонасыщенного образца в воде т н . Далее определяют объем образца V o пo формуле

(1)

где r H2 O плотность воды, принимаемая равной 1 г/см3 .

Затем отобранные части образцов высушивают до постоянной массы в термовакуумном шкафу при температуре 25°С и давлении 66,6 Па или в сушильном шкафу при температуре не выше 95°С и определяют массу каждого высушенного куска m c . После этого определяют среднюю плотность каждого r о по формуле

(2)

и вычисляют среднее значение r о для образца.

Затем определяют интегральную (открытую) пористость, численно равную водопоглощению по массе по формуле

. (3)

4.5. Условно-замкнутую пористость определяют следующим образом. Вначале определяют истинную плотность кусков образцов, полученных по п. 4.4. Для этого высушенные куски образца перетирают в порошок до такой тонкости, чтобы он проходил через сито 008, перемешивают отдельные части образца для получения однородного порошка и испытывают с помощью объемомера типа Ле-Шателье Кандло, заполненного керосином или другой инертной к цементу жидкостью. Истинную плотность r определяют но формуле

, (4)

где т масса порошка, пошедшая на испытание; V— объем жидкости, вытесненной массой порошка, используемого для испытания.

Затем определяют общую пористость По по формуле

, (5)

где r с и r определены по формулам (2) и (5).

После этого определяют условно замкнутую пористость Пу.з как разность между общей и интегральной из выражения

Пу.з = По Пи . (6)

4.6. После проведения испытаний по определению значений Пу.з и Пи на всех 6 образцах для дальнейших расчетов берется среднее значение всех определений.

4.7. По полученным значениям условно замкнутой и интегральной пористости вычисляется значение критерия морозостойкости Кмрз по формуле

, (7)

где Пи н Пу.з определяют по формулам (3) и (6) соответственно.



Зависимость морозостойкости от критерия морозостойкости К мрз

4.8. Марка набрызгбетона по морозостойкости F определяется по номограмме (рисунок) или по формуле

F= Кмрз × А, (8)

где Кмрз критерий морозостойкости, определяемый по формуле (7); А эмпирический коэффициент, который для набрызгбетона принимается равным 200.



Приложение 17

Справочное

ПРЕДВАРИТЕЛЬНО-НАПРЯГАЕМЫЕ АНКЕРЫ

Предварительно напрягаемые анкеры (ПНА) в зависимости от характера трещиноватости и обводненности породного массива могут выполняться в виде стержневых конструкций, омоноличенных либо по всей длине, либо за пределами закрепляемой зоны в замке (корне) и в оголовке (корневые анкеры).

ПНА предназначаются для крепления большепролетных выработок и вертикальных обнажении горного массива в трещиноватых скальных грунтах с коэффициентом крепости f ³ 2 (см. п. 4.28 настоящих Норм).

В этих условиях прочность закрепления замков должна обеспечиваться не ниже 550 кН. При пересечении замками анкеров зон дробления или глинистых прослоек толщиной более 1 м (по направлению оси замка) возможно снижение прочности закрепления в результате ослабления сцепления цементно-песчаного раствора со стенками скважины. В этих случаях вопрос о способах повышения прочности закрепления замков должен решаться на основании результатов дополнительных контрольных испытаний замков.

Для изготовления анкерных стержней используют арматуру периодического профиля, металлические канаты, арматурные проволоки, пряди, для омоноличивания песчано-цементные и полимерные составы. При использовании песчано-цементных составов работы по установке ПНА должны производиться при температуре воздуха в тоннеле и раствора не ниже плюс 5°С, при полимерных не ниже минус 5°С.

Конструктивно омоноличенный по всей длине ПНА представляет собой установленный в буровую скважину арматурный стержень, изготовляемый из стали марки 25Г2С класса A-III, который после предварительного натяжения омоноличивается нагнетанием в скважину цементно-песчаного раствора.

Стержень по возможности должен изготовляться из цельной арматуры без стыка, а соединение его с хвостовиком осуществляется встык контактной сваркой под флюсом.

Предел прочности в 7-суточном возрате образцов растворов, применяемых для омоноличивания ПНА, должен быть не ниже 20 МПа.

Основание оголовка ПНА выполняется из бетона марки М300 (класс В22,5).

Предел прочности в 7-суточном возрасте образцов бетона должен быть не менее 15 МПа.

Оборудование для приготовления раствора и инъектирования скважин включает:

растворосмесительную установку вместимостью 40—80 л; рекомендуется для применения растворомешалка турбулентная типа С-868 с вертикальным использованием вала вместимостью 80 л;

плунжерный растворонасос типа С-757 или С-251 производительностью до 1 м3 / ч с виброситом;

ручной растворонасос типа С-420А;

инъекционные резиновые шланги диаметром от 1 до 11/2’’ , рассчитанные на давление до 1,0 МПа;

инъекционные трубки с внутренним диаметром 20—22 мм и толщиной стенок 2—3 мм, длиной 10 м, изготовленные из полиэтилена высокой плотности или стальные;

мерные емкости для дозировки раствора.

Оборудование для натяжения стержней ПНА состоит из гидравлического домкрата усилием не менее 600 кН, установочных приспособлений к нему и насосной станции типа НСП-400.

В состав вспомогательного оборудования входят подмости для производства работ по установке, лебедка грузоподъемностью 0,3—0,4 т для подъема стержней ПНА и других материалов на подмости, а также различный ручной инструмент (лопаты, кувалды, ключи гаечные и т. п.).

К месту работ по установке ПНА должны быть подведены электроэнергия, вода и сжатый воздух.

Установке анкеров предшествует бурение скважин с продувкой для очистки от буровой мелочи, осыпавшейся породы и удаления скопившейся воды. При водопритоке более 1 л/мин производятся цементация скважины до его прекращения и повторное разбуривание.

Непосредственно после инъектирования в скважину вводится стержень ПНА и устанавливается в проектное положение. Разрыв во времени между окончанием инъектирования и установкой стержня более 30 мин не допускается.

При устройстве оголовка конец обсадной трубы должен быть введен в устье скважины. Закладные детали установить так, чтобы плоскость плиты была перпендикулярна оси скважины.

По периметру плиты устанавливается опалубка, после чего пространство между ней и скальной поверхностью заполняется бетоном.

После выполнения указанных операций предусматривается технологический перерыв не менее 7 суток для набора необходимой прочности раствором замка и бетоном оголовка, после чего производится вторичное инъектирование.

Натяжение стержня ПНА следует производить не позднее чем через 1 ч с момента окончания вторичного инъектирования.

До установки в скважины стержни ПНА должны пройти испытания на прочность по специальной методике.


Приложение 18

Обязательное

ФОРМА ЖУРНАЛА ИСПЫТАНИЙ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ АНКЕРОВ

Название выработки___________________________________ ___________

Дата установки ________________________ Дата испытания ___________

Пикет __________________________________________________________


анке-

Нагрузка, кН

Примечание

ров

Скольжение, мм






























Схема расположения анкеров и краткое описание состояния

выработки в месте испытания

Подписи: Начальник участка Начальник смены

Маркшейдер участка Сменный маркшейдер



Номограммы для пролета выработки:

а —при В=3,0 м; б —при В=6,6 м; в —при В=9,0 м; г —при В=12,0 м







Приложение 19

Рекомендуемое

МЕТОДИКА ОПТИМИЗАЦИИ ПАРАМЕТРОВ АНКЕР-НАБРЫЗГБЕТОННОИ КРЕПИ

Выражение затрат стоимости или труда С на возведение анкернабрызг-бетонной крепи в расчете на один метр тоннеля записывают в виде

, (1)

где L в периметр контура выработки, м; x , h , e приведенные коэффициенты себестоимости (трудозатрат) по возведению крепи принимают по ЕНиР.

Слагаемые в скобках определяют затраты:

первое на бурение шпуров под анкеры; второе на установку анкеров; третье на возведение набрызгбетонного покрытия.

Для решения задачи оптимизации рекомендуется пользоваться программой “Комбинированная крепь” (см. приложение 10).

Для определения себестоимости S, руб., при оптимальных параметрах крепи из набрызгбетона и железобетонных анкеров, устанавливаемых в грунтах с коэффициентом крепости f от 3 до 10 разной трещиноватости (характеризуемой коэффициентом К т ) в выработках пролетом В от 3 до 12 м рекомендуется использовать номограммы, приведенные на рисунке, стр. 122—123.

Например, в породах с f =6, К т =2,5 и для выработки пролетом В =3 м оптимальной является конструкция из анкеров длиной l =l,5 м, установленных с шагом а =0,85 м и набрызгбетонного покрытия толщиной h =6 см.



Приложение 20

Рекомендуемое

ОПТИМИЗАЦИЯ ПАРАМЕТРОВ АРОЧНО-НАБРЫЗГБЕТОННОЙ ОБДЕЛКИ

Оптимизируется конструкция, в которой металлические арки являются армирующим элементом набрызгбетонной обделки.

Общая структура функций цели V определяется объемом работ, связанных с сооружением арочно-набрызгбетонной крепи

V=V 1 +V 2 +V 3 +V 4 , (1)

где объемы V 1 , V 2 , V 3 , V 4 определяются технико-экономическими показателями, соответственно изготовления арок, их установки, обеспечения набрызгбетоном гарантированного контакта, нанесения набрызгбетонного заполнения.

При этом основными функциями цели являются функции стоимости S к и металлоемкости М, которые определяются по формулам

, (2)

, (3)

где а —шаг арок; h  —толщина покрытия из набрызгбетона; N  —номер профиля арки; S 1, S 2, S 3 , S 4 коэффициенты, характеризующие, соответственно, сметную стоимость изготовления арки, ее установки, обеспечения контакта, нанесения контакта, нанесения набрызгбетона; m удельная металлоемкость.

Проведя по программе “Рак” (см. приложение 10) серию расчетов для арок, изготовленных из различных профилей, можно определить шаг арок, согласно которому выбирается в соответствии с п. 3.30 настоящих Норм необходимая толщина набрызгбетона.

Затем вычисляют S к и Ми , сопоставляя по ним различные варианты сочетаний N , a , h, выбирают оптимальную по стоимости или металлоемкости конструкцию.



Пример оптимизации конструкции арочно-набрызгбетонной

крепи по сметной стоимости (а) и металлоемкости (б) в

расчете на 1 м штольни:

с гарантированным контактом арок с поверхностью выработки;

то же без гарантированного контакта

В качестве примера рассмотрим оценочные показатели крепления выработки транспортной штольни высотой 4,5 м и пролетом 5 м, заложенной в грунте с коэффициентом крепости f =2.

На графиках (рисунок) приведены зависимости суммарной сметной стоимости S и металлоемкости М комбинированной конструкции крепления от профиля двутавра, из которого изготовлены арки.

Анализ этих графиков указывает на целесообразность устройства гарантированного контакта арок с поверхностью выработки. В этом случае металлоемкость крепи существенно уменьшается, а стоимость, несмотря на тенденцию к увеличению с ростом мощности двутавров, остается также ниже, чем при контакте в отдельных местах.

Рост стоимости при гарантированном контакте обусловлен возрастанием стоимости бетонных работ в этом типе обделки. Очевидно, при этом, что наибольший эффект достигается при использовании двутавров с небольшими номерами сечения (до № 20).

При невозможности устройства контакта по всему периметру арки экономически целесообразными становятся более мощные двутавры.



Приложение 21

Справочное

РАСЧЕТ АРОЧНОЙ КРЕПИ

Параметры конструкции арочной крепи следует определять из условии прочности и устойчивости при действии расчетных нагрузок от давления горных пород (первая группа предельных состояний).

Величину и характер распределения нагрузок на арку следует принимать по результатам измерений в условиях строящегося тоннеля пли в аналогичных условиях. При отсутствии указанных данных нагрузки определяют в зависимости от возможности образования свода обрушения или отдельных вывалов, если исключена возможность давления полного столба налегающих пород.

Интенсивность нормативных вертикальной q и горизонтальной р нагрузок на крепь принимается в зависимости от состояния грунтов:

для слаботрещиноватых

q= 0,28 · K · g B ; р= 0 ; (1)

для трещиноватых

q =0,54 · K · g В ; р= 0,136 к g H ст ; (2)

для сильнотрещиноватых

q =0,65 · K · g В ; р= 0,164 к g H ст ; (3)

для раздробленных

q =0,9 g B ; ; (4)

для нескальных пород при сводообразовании

; ;

; ; (5)

без сводообразования

q 1 =1,1 g H ; q 2 =0,81q 1 ; p 1 =1,2 g · (h + 0,5H )tg2 b ; p 2 =0,66p 1. (6)

Для скальных грунтов с коэффициентом крепости в куске f ³ 4 нормативные нагрузки следует принимать в зависимости от трещиноватости грунтов (табл. 1).

Для нескальных и сильнотрещиноватых и раздробленных скальных грунтов интенсивность нормативных вертикальной q н и горизонтальной р н равномерно распределенных нагрузок следует определять по формулам:

; (7)

; (8)

где j =arctg f  — угол внутреннего трения в грунте.

Таблица 1

п/ п

Грунты

Возможные варианты загружения

1


2









Скальные

3


4


5




Нескальные

6


Если приведенная высота свода обрушения или возможного вывала превышает половину расстояния от шелыги свода до поверхности или до слоя слабых неустойчивых грунтов, то интенсивность нормативных вертикальной и горизонтальной равномерно распределенных нагрузок следует определять но формулам:

; (9)

, (10)

где g i удельный вес грунта i -го напластования; Hi — толщина i -го напластования; п число напластований; j угол внутреннего трения грунта в окрестности выработки.

Расчетные нагрузки следует определять путем умножения величины нормативной нагрузки на коэффициент надежности, принимаемый по табл. 2.

Таблица 2

Нагрузка от

Возможные вывалы в грунтах

Образование свода

Полный столб

горного давления

размокаемых, выветриваемых

неразмокаемых, не выветриваемых

нарушения

налегающих грунтов

Вертикальная

1,3

1,0

1,3

1,0

Горизонтальная

1,3

1,0

1,5

1,1


Статический расчет арок ведут на заданные нагрузки с учетом отпора грунта.

Коэффициент упругого отпора грунта К при расчете арок допускается принимать постоянным по всему контуру выработки, за исключением пят арок. Величину отпора грунта определяют по данным испытаний (штамповых или прессиометрических) или принимают по аналогии. При этом следует учитывать качество забутовки между аркой и поверхностью выработки с помощью соотношения

K= e K o , (11)

где K о известный коэффициент отпора, полученный для данных условий применительно к монолитной обделке; e коэффициент, учитывающий толщину забутовки r к , определяемый по графику (рисунок).

Коэффициент упругого отпора грунта под пятами арок K п определяют по формуле

, (12)

где h a —полная длина арки; B п ширина подошвы пяты арки.

При известном модуле деформации массива горных пород Е о и коэффициенте Пуассона n коэффициент отпора определяют по формуле

, (13)

где  —приведенный радиус выработки; S o — площадь поперечного

сечения выработки.



Зависимость коэффициента e от толщины забутовки r к

Статический расчет арки крепления следует производить для каждого возможного в данных условиях варианта загружения (см. табл. 1) на единичную вертикальную нагрузку q o = 1 и соответствующую ей горизонтальную нагрузку P o .

В качестве расчетной схемы следует принимать схему с шарнирами в пятах. Наличие других шарниров определяется конструкцией арки. По результатам статического расчета должны быть определены величины нормальных сил Ni и изгибающих моментов Mi от единичной нагрузки в каждом i- м сечении арки.

Расчетным состоянием конструкции арки следует считать такое, при котором одно из ее сечений переходит в предельное состояние.

Предельное состояние сечения стальной арки надлежит определять согласно требованиям главы СНиП по проектированию стальных конструкций.

Несущую способность i -го сечения следует определять решением относительно величины qi из следующего уравнения:

, (14)

где Fi — площадь i - гo поперечного сечения арки; пластический момент сопротивления i -го сечения арки для двутавра = 1,12 Wi , где Wi ,— упругий момент сопротивления; R а — предел прочности материала арки.

Максимальная вертикальная нагрузка, которую способна нести арка q m ах определяется соотношением max q = min qi (i = 1, 2, 3, ..., n ).

Шаг арок а определяют из соотношения

, (15)

где q p расчетная нагрузка для данных условий нагружения.

Пример. Определить шаг арок из двутавра № 27 временной крепи с деревянной затяжкой в однопутном железнодорожном тоннеле пролетом B =6,6 м и высотой 8,6 м в грунтах крепостью f=2 коэффициентом отпора K =40 кг/см3 .

В результате расчета по программе “RAK” (см. приложение 10) получаем: шаг арок a =0,71 м; наиболее напряженное сечение находится в шелыге свода арки.



Приложение 22

Справочное

РЕКОМЕНДАЦИИ ПО УСТРАНЕНИЮ ВОЗМОЖНЫХ ДЕФЕКТОВ В ОБДЕЛКЕ ИЗ НАБРЫЗГБЕТОНА

Объект

Признаки

Необходимые мероприятия

наблюдения

появлении дефекта

по усмотрению производителя работ

с привлечением проектирующих организаций

Лоб забоя или грунт вблизи лба забоя

Потеря устойчивости лба забоя

Сокращение величины заходки, крепление лба забоя набрызг- бетоном

Уменьшение сечения выработки в проходке, разработка лба забоя с центральным ядром грунта, крепление лба забоя анкерами и т. п., химическое закрепление грунтов, опережающая забивная крепь, секционный трубчатый экран и т. д.



Появление вывалов

Ускорение операции разработки грунта и немедленное нанесение набрызгбетона

Установка противообвальных средств (забивная крепь, секционный трубчатый экран), установка стальной арочной крепи, химическое закрепление грунтов



Появление или усиление водопритока в забой

Использование добавок ускорителей схватывания и твердения, для повышения сопротивляемости размыву

Водопонижение (бурение дренажных скважин, глубинное водопонижение, водопонижение через иглофильтры). Химическое закрепление грунтов



Смещение стен

Немедленные замыкания обратного свода, крепление обратного свода набрызгбетоном

Увеличение числа анкеров. Химическое закрепление грунтов



Пучение подошвы выработки

Ускорение набрызгбетонирования обратного свода

Анкерное крепление обратного свода, сокращение длины уступа

Набрызг-

бетон

Выпучивание или отслаивание набрызгбетона

Немедленное набрызг-бетонирование после разработки грунта, применение арматурной сетки, увеличение толщины набрызгбетона

Установка анкеров или дополнительных анкеров



Появление трещин и разрушений сдвиговых

Применение арматурной сетки, применение дисперсно-армированного набрызгбетона

Установка дополнительных удлиненных анкеров, установка арок (при необходимости податливых), нарезка прорезей в набрызгбетоне

Анкеры

Прогибы опорных пластин, разрыв анкеров

Увеличение способности анкеров к деформациям установка упругих прокладок между опорными пластинами

Установка дополнительных удлиненных анкеров, использование высокопрочных анкеров

Арочная крепь

Искривление арок

Роспуск болтов в соединениях сегментов для обеспечения податливости крепи

Установка дополнительных удлиненных анкеров, использование податливых арок и прорезей в набрызгбетоне

Просадки на поверхности и в массиве

Значительная просадка поверхности и деформация выработки, нарастание скорости развития деформации

Применение опережающего крепления грунта с удлиненным секционным трубчатым экраном, сокращение промежутка времени между разработкой грунта и креплением, сокращение величины заходки и немедленное поддержание свода выработки

Уменьшение дополнительных удлиненных анкеров, использование податливых арок и прорезей в набрызгбетоне

Деформация внутри массива

Возрастание деформации внутри массива, расширение границы зоны разрушения грунта

Сокращение периода между разработкой и креплением грунта, уменьшение срока установки анкеров, ускоренное замыкание обратного свода

Установка анкеров или дополнительных удлиненных анкеров, установка арок, уменьшение длины уступа, переход на проходку минимальным обратным сводом в калотте, нагнетание раствора за крепь или химическое закрепление грунтов

Деформация сечения выработки

Увеличение деформаций поперечного сечения выработки, рост скорости их развития

Сокращение периода времени между разработкой и креплением грунта, ускорение срока установки анкеров, повышение способности анкеров к деформациям применение упругих прокладок между опорными пластинами анкеров

Установка дополнительных удлиненных анкеров, уменьшение длины уступа, переход на проходку минимальным уступом или с временным обратным сводом в калотте, нарезка прорезей в случае образования трещин в набрызгбетоне


Закрыть

Строительный каталог