СНиП 2.01.07-85 (с изм. 1 1993), часть 4

Краны

Предельные значения нагрузок F , кН (тс)

Подвесные (ручные и электрические) и мостовые ручные

10 (1)

Электрические мостовые:

общего назначения групп режимов работы 1 К— 3К

50 (5)

общего назначения и специальные групп режимов работы 4К—7К, а также литейные

150 (15)

специальные группы режима работы 8К с подвесом груза:

гибким

250 (25)

жестким

500 (50)

Номер схемы

Профили покрытий и схемы снеговых нагрузок

Коэффициент m и область

применения схем

1

Здания с односкатными и двускатными покрытиями

m = 1 при a £ 25° ;

m = 0 « a ³ 60° .

Варианты 2 и 3 следует учитывать для зданий с двускатными покрытиями (профиль б ), при этом вариант 2 — при 20° £ a £ 30° ; вариант 3 — при 10° £ a £ 30° только при наличии ходовых мостиков или аэрационных устройств по коньку покрытия

2

Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями

m ₁ = cos 1,8a ; m ₂ = 2,4 sin 1,4a , где a  — уклон покрытия, град

2 ’

Покрытия в виде стрельчатых арок

При b ³ 15° необходимо использовать схему 1, б, принимая l = l’ , при b < 15°  — схему 2

3

Здания с продольными фонарями закрытыми сверху

но не более:

4,0 — для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия 1,5 кПа и менее;

2,5 — для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия свыше 1,5 кПа;

2,0 ¾ для железобетонных плит пролетом свыше 6 м и менее и для стального профилированного настила;

2,5 — для железобетонных плит пролетом свыше 6 м, а также для прогонов независимо от пролета;

b_l = h_l , но не более b .

При определении нагрузки у торца фонаря для зоны B значение коэффициента m в обоих вариантах следует принимать равным 1,0

Примечания: 1. Схемы вариантов 1 , 2 следует также применять для двускатных и сводчатых покрытий двух-трехпролетных зданий с фонарями в середине зданий.

2. Влияние ветроотбойных щитов на распределение снеговой нагрузки возле фонарей не учитывать.

3. Для плоских скатов при b > 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку у фонаря, как у перепадов (см. схему 8)

3’

Здания с продольными фонарями, открытыми сверху

Значения b (b ₁ , b ₂ ) и m следует определять в соответствии с указаниями к схеме 8; пролет l принимается равным расстоянию между верхними кромками фонарей

4

Шедовые покрытия

Схемы следует применять для шедовых покрытий, в том числе с наклонным остеклением и сводчатым очертанием кровли

5

Двух- и многопролетные здания с двускатными покрытиями

Вариант 2 следует учитывать при a ³ 15°

6

Двух- и многопролетные здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями

Вариант 2 следует учитывать при

Для железобетонных плит покрытий значения коэффициентов m следует принимать не более 1,4

7

Двух- и многопролетные здания с двускатными и сводчатыми покрытиями с продольным фонарем

Коэффициент m следует принимать для пролетов с фонарем в соответствии с вариантами 1 и 2 схемы 3, для пролетов без фонаря — с вариантами 1 и 2 схем 5 и 6.

Для плоских двускатных (a < 15) и сводчатых покрытий при l’ > 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку, как у перепадов (см. схему 8)

8

Здания с перепадом высоты

Снеговую нагрузку на верхнее покрытие следует принимать в соответствии со схемами 1—7, а на нижнее — в двух вариантах: по схемам 1—7 и схеме 8 (для зданий — профиль «а», для навесов — профиль «б»).

Коэффициент m следует принимать равным:

где h  — высота перепада, м, отсчитываемая от карниза верхнего покрытия до кровли нижнего и при значении более 8 м принимаемая при определении m равной 8 м;

l’ ₁ ; l’ ₂ — длины участков верхнего (l’ ₁ ) и нижнего (l’ ₂ ) покрытия, с которых переносится снег в зону перепада высот, м; их следует принимать:

для покрытия без продольных фонарей или с поперечными фонарями —

для покрытия .с продольными фонарями —

(при этом l’ ₁ и l’ ₂ следует принимать не менее 0).

т ₁ ; m ₂ — доли снега, переносимого ветром к перепаду высот; их значения для верхнего ( т ₁ ) и нижнего (m ₂ ) покрытий следует принимать в зависимости от их профиля:

0,4 — для плоского покрытия с a £ 20° , сводчатого с ^f /_l £ 1/8;

0,3 — для плоского покрытия с a > 20° , сводчатого с ^f /_l > 1/8 и покрытий с поперечными фонарями.

Для пониженных покрытий шириной а < 21 м значение т ₂ следует принимать:

т ₂ = 0,5 k ₁ k ₂ k ₃ , но не менее 0,1, где (при обратном уклоне, показанном на чертеже пунктиром, k ₂ = 1 ); но не менее 0,3 (а — в м; b , j — в град).

Длину зоны повышенных снегоотложений b следует принимать равной:

при b = 2h , но не более 16 м;

при но не более 5h и не более 16 м.

Коэффициенты m , принимаемые для расчетов (показанные на схемах для двух вариантов), не должны превышать:

(где h — в м; s ₀  — в кПа);

4 — если нижнее покрытие является покрытием здания;

6 — если нижнее покрытие является навесом. Коэффициент m ₁ следует принимать:

m ₁ = 1 – 2m ₂ .

Примечания: 1. При d ₁ (d ₂ ) > 12 м значение m для участка перепада длиной d ₁ (d ₂ ) следует определять без учета влияния фонарей на повышенном (пониженном) покрытии.

2. Если пропеты верхнего (нижнего) покрытия имеют разный профиль, то при определении m необходимо принимать соответствующее значение т ₁ (т ₂ ) для каждого пропета в пределах l’ ₁ (l’ ₂ ).

3. Местную нагрузку у перепала не следует учитывать, если высота перепада, м, между двумя смежными покрытиями менее (где s ₀ — в кПа)

9

Здания с двумя перепадами высоты

Снеговую нагрузку на верхние и нижние покрытия следует принимать по схеме 8. Значения m ₁ , b ₁ , m ₂ , b ₂ следует определять для каждого перепада независимо, принимая:

т ₁ и т ₂ в схеме 9 (при определении нагрузок возле перепадов h ₁ и h ₂ ) соответствующими т ₁ в схеме 8 и m ₃ (доля снега, переносимого ветром по пониженному покрытию) соответствующим т ₂ в схеме 8. При этом:

10

Покрытие с парапетами

Схему следует применять при

(h  — в м; s ₀  — в кПа);

но не более 3

11

Участки покрытий, примыкающие к возвышающимся над кровлей вентиляционным шахтам и другим надстройкам

Схема относится к участкам с надстройками с диагональю основания не более 15 м.

В зависимости от рассчитываемой конструкции (плит покрытия, подстропильных и стропильных конструкций) необходимо учитывать самое неблагоприятное положение зоны повышенной нагрузки (при произвольном угле b ).

Коэффициент m , постоянный в пределах указанной зоны, следует принимать равным:

1,0 при d £ 1, 5 м;

« d > 1,5 м,

но не менее 1,0 и не более:

1,5 при 1,5 < d £ 5 м;

2,0 « 5 < d £ 10 м;

2,5 « 10 < d £ 5 м;

b ₁ = 2h , но не более 2d

12

Висячие покрытия цилиндрической формы

Номер схемы

Схемы зданий, сооружений, элементов

конструкций и ветровых нагрузок

Определение аэродинамических коэффициентов с

Примечания

1

Отдельно стоящие плоские сплошные конструкции.

Вертикальные и отклоняющиеся от вертикальных не более чем на 15° поверхности:

наветренные

подветренные

с _е = +0,8

с _е = – 0,6

¾

2

Здании с двускатными покрытиями

Коэффициент

a , град

Значения с _е1 , с _е2 при равном

0

0,5

1

³ 2

с _е1

0

20

40

60

0

+0,2

+0,4

+0,8

–0,6

–0,4

+0,3

+0,8

–0,7

–0,7

–0,2

+0,8

–0,8

–0,8

–0,4

+0,8

1. При ветре, перпендикулярном торцу зданий, для всей поверхности покрытия с_е = – 0,7.

С _е2

£ 60

–0,4

–0,4

–0,5

–0,8

2. При определении коэффициента v в

соответствии с п. 6.9 h = h ₁ + 0,2 l tga

Значения с _е3 при равном

£ 0,5

1

³ 2

£ 1

³ 2

–0,4

–0,5

–0,5

–0,6

–0,6

–0,6

3

Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию

покрытиями

Коэффициент

Значения с _е1 , с _е2 при , равном

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

с _е1

0

0,2

³ 1

+0,1

–0,2

–0,8

+0,2

–0,1

–0,7

+0,4

+0,2

–0,3

+0,6

+0,5

+0,3

+0,7

+0,7

+0,7

1. См. примеч. 1 к схеме 2.

2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h ₁ + 0,7f

с _е2

Произвольное

–0,8

–0,9

–1

–1,1

–1,2

Значение с _е3 принимается по схеме 2

4

Здания с продольным фонарем

Коэффициенты с _е1 , с _е2 и с _е3 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2

1. При расчете поперечных рам зданий с фонарем и ветроотбойными щитами значение суммарного коэффициента лобового сопротивления системы «фонарь—щиты» принимается равным 1,4.

2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h ₁

5

Здания с продольными фонарями

Для покрытия здания на участке АВ коэффициенты с _е следует принимать по схеме 4.

Для фонарей участка ВС при l £ 2 с _х = 0,2; при 2 £ l £ 8 для каждого фонаря с _х = 0,1l ; при l >8 с _х = 0,8, здесь

Для остальных участков покрытия с _е = – 0,5

1. Для наветренной, подветренной и боковых стен зданий коэффициенты давления следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2.

2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h ₁

6

Здания с продольными фонарями раз личной высоты

Коэффициенты с’ _е1 , с’’ _е1 и с _е2 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, где при определении с _е1 за h ₁ необходимо принимать высоту наветренной стены здания.

Для участка АВ с _е следует определять так же, как для участка ВС схемы 5, где за h ₁ ¾ h ₂ необходимо принимать высоту фонаря

См. примеч. 1 и 2 к схеме 5

7

Здания с шедовыми покрытиями

Для участка АВ с _е следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2.

Для участка ВС с _е = – 0,5

1. Силу трения необходимо учитывать при произвольном направлении ветра, при этом с_t = 0,04.

2. См. примеч. 1 и 2 к схеме 5

8

Здания с зенитными фонарями

Для наветренного фонаря коэффициент с _е следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, для остальной части покрытия — как для участка ВС схемы 5

См. примеч. 1 и 2 к схеме 5

9

Здания, постоянно открытые с одной стороны

При m £ 5 % с_{i 1} = с_{i 2} = ± 0,2; при m ³ 30 % с_{i 1} следует принимать равным с _е3 , определенному в соответствии с указаниями к схеме 2; с_{i 2} = +0,8

1. Коэффициенты с _е на внешней поверхности следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2.

2. Проницаемость ограждения m следует определять как отношение суммарной площади имеющихся в нем проемов к полной площади ограждения. Для герметичного здания следует принимать c_i = 0. В зданиях, указанных в п. 6.1, в, нормативное значение внутреннего давления на легкие перегородки (при их поверхностной плотности менее 100 кг/м² ) следует принимать равным 0,2w ₀ , но не менее 0,1 кПа (10 кгс/м² ).

3. Для каждой стены здания знак «плюс» или «минус» для коэффициента c_{i 1} при m £ 5 % следует определять исходя из условия реализации наиболее неблагоприятного варианта нагружения

10

Уступы зданий при a < 15°

Для участка CD с _е = 0,7. Дли участка ВС с _е следует определяй линейной интерполяцией значений, принимаемых в точках В и С . Коэффициенты с _е1 и с _е3 на участке АВ следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2 (где b и l  —размеры в плане всего здания).

Для вертикальных поверхностей коэффициент с _е необходимо определять в соответствии с указаниями к схемам 1 и 2

¾

11

Навесы

Тип

a , град

Значения коэфицинтов

схемы

с _е1

с _е2

с _е3

с _е4

I

II

III

IV

10

20

30

10

20

30

10

20

30

10

20

30

+0,5

+1,1

+2,1

0

+1,5

+2

+1,4

+1,8

+2,2

+1,3

+1,4

+1,6

–1,3

0

+0,9

–1,1

+0,5

+0,8

+0,4

+0,5

+0,6

+0,2

+0,3

+0,4

–1,1

0

+0,6

–1,5

0

+0,4

¾

¾

¾

¾

¾

¾

0

–0,4

0

0

0

+0,4

¾

¾

¾

¾

¾

¾

1. Коэффициенты с _е1 , с _е2 , с _е3 , с _е4 следует относить к сумме давлений на верхнюю и нижнюю поверхности навесов.

Для отрицательных значений с _е1 , с _е2 , с _е3 , с _е4 направление давления на схемах следует изменять на противоположное

2. Для навесов с волнистыми покрытиями c_t = 0,04

12 а

Сфера

b , град

0

15

30

45

60

75

90

с _е

+1,0

+0,8

+0,4

–0,2

–0,8

–1,2

–1,25

Продолжение

b , град

105

120

135

150

175

180

1. Коэффициенты с _е приведены при

с _е

–1,0

–0,6

–0,2

+0,2

+0,3

+0,4

Re > 4 · 10⁵ .

c_x = 1,3 при R е < 10⁵ ;

c_x = 0,6 « 2 · 10⁵ £ R е £ 3 · 10⁵ ;

c_x = 0,2 « 4 · 10⁵ > R е.

где R е — число Рейнольдса;

d — диаметр сферы, м;

w ₀  — определяется в соответствии с п. 6.4, Па;

k (z ) — определяется в соответствии с п. 6.5;

z — расстояние, м, от поверхности земли до центра сферы;

g _t  — определяется в соответствии с п. 6.11

2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 следует принимать b = h = 0,7d

12 б

Сооружения с круговой цилиндрической поверхностью

с _е1 = k ₁ c _b

где k ₁ = 1 при с _b > 0;

0,2

0,5

1

2

5

10

25

k ₁ при

с _b < 0

0,8

0,9

0,95

1,0

1,1

1,15

1,2

с _b необходимо принимать при Re > 4 · 10 ⁵ по графику:

1. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h ₁ .

2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 следует принимать:

b = 0,7d ;

h = h ₁ + 0,7f .

3. Коэффициент с_i следует учитывать при опущенном покрытии (« плавающая кровля» ), а также при отсутствии его

Покрытие

Значение с _е2 при , равном

1/6

1/3

³ 1

Плоское, коническое при a £ 5° , сферическое при £ 0,1

–0,5

–0,6

–0,8

1

2

³ 5

c_i

–0,5

–0,55

–0,7

–0,8

–0,9

–1,05

13

Призматические сооружения

c_x = kc_{x ¥} ; c_y = kc_{y ¥} .

Таблица 1

l _e

5

10

20

35

50

100

¥

k

0,6

0,65

0,75

0,85

0,9

0,95

1

1. Для стен с лоджиями при ветре,

l _e необходимо определять по табл. 2.

Таблица 2

параллельном этим стенам, c_t = 0,1; для волнистых покрытий c_t = 0,04.

2. Для прямоугольных в плане зданий

l _e = l

l _e = 2l

при = 0, 1 – 0,5 и b = 40° – 50°

с_{у ¥} = 0,75; равнодействующая ветровой нагрузки приложена в точке 0, при этом эксцентриситет е = 0,15b .

3. Не следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h ₁ , d  — диаметр описанной окружности.

4. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h — высота сооружения, b  — размер в плане по оси у

В табл. 2 где l , b  — соответственно максимальный и минимальный размеры сооружения или его элемента в плоскости, перпендикулярной направлению ветра.

Таблица 3

Эскизы сечений

и направлений ветра

b , град

с_{х ¥}

Прямоугольник

0

£ 1,5

³ 3

2,1

1,6

40 ¾ 50

£ 0,2

³ 0,5

2,0

1,7

Ромб

0

£ 0,5

1

³ 2

1,9

1,6

1,1

Правильный треугольник

0

180

¾

¾

2

1,2

Таблица 4

Эскизы сечений

и направление ветра

b , град

n

(число сторон)

с_{х ¥} при

Re > 4 · 10⁵

Правильный многоугольник

Произвольный

5

6 ¾ 8

10

12

1,8

1,5

1,2

1,0

14

Сооружения и их элементы с круговой цилиндрической поверхностью (резервуары, градирни, башни, дымовые трубы), провода и тросы, а также круглые трубчатые и сплошные элементы сквозных сооружений

с_х = kc_{x ¥} ,

где k — определяется по табл. 1 схемы 13;

c_{x ¥}  — определяется по графику:

Для проводов и тросов (в том числе и покрытых гололедом) с_х = 1,2

1. R е следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h , d  — диаметр сооружения.

Значения D принимаются: для деревянных конструкций D = 0,005 м; для кирпичной кладки D = 0,01 м; для бетонных и железобетонных конструкций D = 0,005 м; для стальных конструкций D = 0,001 м; для проводов и тросов диаметром d D = 0,01d ; для ребристых поверхностей с ребрами высотой b D = b .

2. Для волнистых покрытий

c_t = 0,04.

3. Для проводов и тросов d ³ 20 мм, свободных от гололеда, значение c_x допускается снижать на 10 %

15

Отдельно стоящие плоские решетчатые конструкции

где с_xi  — аэродинамический коэффициент i -го элемента конструкций; для профилей с_xi = 1,4, для трубчатых элементов с_xi следует определять по графику к схеме 14 , при этом необходимо принимать l _е = l . (см. табл. 2 схемы 13) ;

A_i  — площадь проекции i -го элемента на плоскость конструкции;

А_k  — площадь, ограниченная контуром конструкции

1. Аэродинамические коэффициенты к схемам 15—17 приведены для решетчатых конструкций с произвольной формой контура и

2. Ветровую нагрузку следует относить к площади, ограниченной контуром А_k .

3. Направление оси х совпадает с направлением ветра и перпендикулярно плоскости конструкции

16

Ряд плоских параллельно расположенных решетчатых конструкций

Для наветренной конструкции коэффициент с_{x 1} определяется так же, как для схемы 15.

Для второй и последующих конструкций

с_{x 2} = с_{x 1} h .

Для ферм из труб при R е ³ 4 · 10⁵

h = 0,95.

1. См. примеч. 1—3 к схеме 15.

2. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, где d  — средний диаметр трубчатых элементов; z — допускается принимать равным расстоянию от поверхности земли до верхнего пояса фермы.

3. В таблице к схеме 16:

h  — минимальный размер контура; для прямоугольных и трапециевидных ферм h  — длина наименьшей стороны контура, для круглых решетчатых конструкций h  — их диаметр; для эллиптических и близких к ним по очертанию конструкций h  — длина меньшей оси;

j

Значение h для ферм из профилей и труб

при Re < 4 · 10⁵ и , равном

b — расстояние между соседними фермами.

4. Коэффициент (о следует определять

1

2

4

6

в соответствии с указаниями к схеме 15

0,1

0,93

0,99

1

1

1

0,2

0,75

0,81

0,87

0,9

0,93

0,3

0,56

0,65

0,73

0,78

0,83

0,4

0,38

0,48

0,59

0,65

0,72

0,5

0,19

0,32

0,44

0,52

0,61

0,6

0

0,15

0,3

0,4

0,5

17

Решетчатые башни и пространственные фермы

c_t = c_x (1+ h )k ₁ ,

где c_x  — определяется так же, как для схемы 15;

h — определяется так же, как для схемы 16.

1. См. примеч. 1 к схеме 15.

2. c_t относится к площади контура

Эскизы форм контура поперечного сечения

и направление ветра

k ₁

наветренной грани.

3. При направлении ветра по

1,0

диагонали четырехгранных квадратных башен коэффициент k ₁ для стальных башен из одиночных элементов следует уменьшать на

0,9

10 %; для деревянных башен из составных элементов — увеличивать на 10 %

1,2

18

Ванты и наклонные трубчатые элементы, расположенные в плоскости потока

c_xa = c_x sin² a ,

где c_x  — определяется в соответствии с указаниями к схеме 14

¾