СНиП 2.02.02-85, часть 5

пылевато–глинистых ледниковых........0,2

остальных пылевато–глинистых. ....... .. 0,3

песчаных. ....................... ..................... 0,5

3. Средний модуль деформации всего сжимаемого слоя Е m следует определять по формуле

. (6)

где Е i то же, что в формуле (1);

hi толщина i –го слоя грунта;

коэффициент, определяемый по обязательному приложению 11 для глубины zi , соответствующей середине i г o слоя.

4. При расчетах осадок грунтовых плотин в формуле (1) рекомендуется приниматьи . Значение модуля деформации Е i, полученное таким образом, как правило, должно быть уточнено натурными измерениями на опытных насыпях или на реальных сооружениях.

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Рекомендуемое

РАСЧЕТ УСТОЙЧИВОСТИ БЕТОННЫХ СООРУЖЕНИЙ НА СКАЛЬНЫХ ОСНОВАНИЯХ ПО СХЕМЕ ПРЕДЕЛЬНОГО ПОВОРОТА (ОПРОКИДЫВАНИЯ)

1. В соответствии с п. 3.20 при расчетах устойчивости бетонных сооружений по схеме предельного поворота (опрокидывания) следует рассматривать возможность нарушения прочности основания на смятие под низовой гранью сооружения при его повороте и наклоне, вызванном действием опрокидывающих сил. При этом необходимо соблюдать условие (19):

где то же, что в условии (19) ;

М t ,. Mr суммы моментов сил, стремящихся соответственно опрокинуть и удержать сооружение, относительно оси Ос , расположенной посредине площадки смятия ВС (см. чертеж). Моменты определяются от каждого силового воздействия в целом, а не от его составляющих. Допускается разлагать силы на горизонтальные и вертикальные составляющие, но относить их к опрокидывающим и удерживающим надлежит в соответствии с тем, к какому направлению относится момент всей силы.

Схема к расчету устойчивости сооружения по предельному повороту (опрокидыванию)

Ос середина площадки смятия ВС ; середина площадки смятия DC¢ при наличии упора

В случае, представленном на чертеже, в M r следует включать моменты веса сооружения G и давления воды W 2 с низовой стороны, в М t моменты давления воды W 1 с верховой стороны, давления наносов E 1 , противодавления Utot и сейсмических сил P eq .

Положение оси Oc находится по формулам:

(1)

(2)

где P – результирующая удерживающих сил;

b ширина секции сооружения вдоль напорного фронта или толщина контрфорса;

h плечо силы Т , определяемой как результирующая опрокидывающих сил относительно ребра низовой грани В ;

l – плечо силы Р относительно ребра низовой грани В ;

угол между отрезками прямых ac и dc , ориентированных нормально к силам Р и Т ;

расчетное значение характеристики прочности скального основания на смятие.

Примечания: 1. Допускается в формулах (1) и (2) принимать Р и Т как результирующие соответственно вертикальных и горизонтальных сил, а = 90°.

2. При > 20 ( – среднее нормальное напряжение по подошве сооружения) допускается рассчитывать устойчивость бетонных сооружений по схеме опрокидывания относительно ребра низовой грани В.

2. При наличии с низовой стороны сооружения скального упора (на чертеже – пунктирная линия) положение оси следует находить по формулам (1) и (2) настоящего приложения, откладывая величины ac и dc от точки D пересечения низовой грани сооружения с поверхностью скалы.

Примечание. При отсутствии плотного контакта между низовой гранью сооружения и скальным упором последний в расчете не учитывается и расчет ведется по схеме п. 1.

3. Частные значения характеристики прочности скального основания на смятие следует, как правило, определять по результатам полевых опытов, проводимых методом нагружения штампов, прибетонированных к скальному основанию, по формуле

(3)

где , соответственно среднее нормальное и предельное каса

тельное напряжения по подошве бетонного штампа

при достижении им предельного равновесия;


А pl площадь подошвы штампа ;

l , h – плечи сил Р и Т lim относительно низового края подошвы штампа;

b ширина штампа в направлении сдвига.

Примечание. Рекомендуется проводить полевые опыты при значениях .

4. Нормативные и расчетные значения характеристик прочности скального основания на смятие и следует определять в соответствии с п. 2.14.

5. Для оснований сооружений I и II классов при простых инженерно–геологических условиях на стадии технико–экономического обоснования строительства, а для оснований сооружений III и IV классов – на всех стадиях проектирования расчетные значения характеристик прочности на смятие допускается принимать по таблице.

Категория грунтов основания по табл. 4, п.2.16

1

2

3

4

Расчетное значение характеристики прочности основания на смятие , Mп а (кгс/см2 )

20,0 (200)

10 , 0 (100)

4 , 0

(40)

2,0

(20)

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Обязательное

РАСЧЕТ УСТОЙЧИВОСТИ СООРУЖЕНИЙ НА СДВИГ

ПО ПОВЕРХНОСТИ НЕОДНОРОДНОГО ОСНОВАНИЯ

В случае неоднородного (слоистого) основания расчетные характеристики прочности грунтов tg и с I должны быть заменены средневзвешенными значениями этих характеристик tg и с I,m . При этом имеют место следующие случаи:

а) если слои грунтов основания вертикальны или угол падения их более 60о а простирание слоев ориентировано поперек направления сдвига или угол между ними близок к 90о (черт. 1), значение осредненной характеристики tg определяется из уравнения

(1)

где P равнодействующая нормальных сил;

А площадь подошвы сооружения.

Нормальные контактные напряжения определяются в этом случае по формуле

(2)

где эксцентриситет е и абсцисса х отсчитываются от оси, проходящей через точку О, положение которой определяется формулой

(3)

Значения tg и с I,m . определяются по формулам:

(4)

Черт. 1. Схема к расчету устойчивости сооружений на сдвиг по плоской поверхности основания с неоднородной поперечной слоистостью грунтов при большом угле падения слоев

(5)

б) при однородной слоистости грунтов на протяжении подошвы сооружения, т. е. при одинаковой доле каждого слоя на разных участках ширины подошвы, значение определяется по формуле

(6)

а значение с I,m – по формуле (5);

в) если простирание вертикальных слоев грунтов основания ориентировано вдоль направления сдвига или угол между ними менее 10о , значения , и с I,m также определяются по формулам (6) и (5);

г) если слои грунтов основания пологие с углом падения менее 10о (черт. 2), то определяется по формуле

(7)

где I момент инерции площади подошвы;

с I,m – определяется по формуле (5).

Черт. 2. Схема к расчету устойчивости сооружения на сдвиг по плоской поверхности основания с неоднородной поперечной слоистостью грунтов при малом угле падения слоев


ПРИЛОЖЕНИЕ 6

Рекомендуемое

РАСЧЕТ УСТОЙЧИВОСТИ СООРУЖЕНИЙ ПРИ СДВИГЕ С ПОВОРОТОМ В ПЛАНЕ

1. Расчет устойчивости сооружения следует производить с учетом его поворота в плане (в плоскости подошвы) в случае, если расчетная сдвигающая сила F приложена с эксцентриситетом . При этом поворот сооружения рассматривается относительно точки 0 центра поворота (черт. 1).

Черт. 1. Схема к расчету устойчивости сооружения при плоском сдвиге с поворотом в плане без учета отпора грунта

С g – центр тяжести подошвы сооружения ; С – центр тяжести эпюры распределенных по подошве предельных касательных напряжений; предельные касательные напряжения;

(в случае линейной зависимости касательных напряжений от координат и прямоугольной формы подошвы сооружения

) .

  1. При однородном основании и равномерном распределении нормальных напряжений эксцентриситет расчетной сдвигающей силы F следует определять относительно центра тяжести подошвы сооружения Cg . При неоднородном основании или неравномерном распределении напряжений эксцентриситет необходимо определять относительно центра тяжести эпюры распределенных по подошве сооружения предельных касательных напряжений

.

Схема к расчету устойчивости сооружений при плоском сдвиге с поворотом в плане без учета отпора грунта с низовой стороны приведена на черт. 1.

3. При расчете устойчивости сооружений с прямоугольным или близким к прямоугольному очертанием подошвы и равномерным распределением предельную силу сопротивления сдвигу без учета отпора грунта следует определять по формуле

(1)

где – безразмерный коэффициент, определяемый по черт. 2;

предельная сила сопротивления при плоском сдвиге без поворота, определяемая в соответствии с указаниями п. 3.7.

Предельную силу сопротивления при смешанном сдвиге с поворотом сооружений на нескальных основаниях допускается также определять, используя коэффициент , полученный по черт. 2.

Черт. 2. Графики для определения коэффициента и координаты центра поворота

4. При непрямоугольном очертании подошвы сооружения, неравномерном распределении или при необходимости учета отпора грунта с низовой стороны (черт. 3) предельная сила сопротивления и координаты центра поворота определяются следующими тремя уравнениями равновесия:

; (2)

(3)

(4)

где – предельное касательное напряжение на элементарной площадке ;

угол между радиусом r , проведенным из центра поворота (с которым совмещено начало координат) до центра площадки , и осью, перпендикулярной направлению действующей силы F ;

то же, что в п. 3.7 ;

расстояние, определяемое по черт. 3,а ;

эксцентриситет сдвигающей силы.

Определение предельной силы сопротивления сдвигу и координат полюса поворота производится в такой последовательности.

Из уравнений (3) и (4) исключается и из полученной системы двух уравнений подбором определяются координаты n 1 и n 2 , после чего находится.

В случае, когда центр поворота О оказывается внутри площади подошвы (при значительном эксцентриситете ) и отпор грунта возникает с обеих сторон сооружения (см. черт. 3,б) , необходимо использовать уравнение (2) и следующие уравнения:

(5)

(6)

где то же, что в формулах (3) и (4);

расчетное значение горизонтальной составляющей отпора грунта с верховой стороны сооружения;

расстояние, определяемое по черт. 3,б.

Черт. 3. Схемы к расчету устойчивости сооружений глубокого заложения при плоском сдвиге с поворотом в плане с учетом отпора грунта

а – при расположении центра поворота вне подошвы сооружения; б – то же, в пределах подошвы сооружения

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

Рекомендуемое

РАСЧЕТ УСТОЙЧИВОСТИ СООРУЖЕНИЙ НА НЕСКАЛЬНЫХ ОСНОВАНИЯХ ПО СХЕМАМ СМЕШАННОГО И ГЛУБИННОГО СДВИГОВ

1. Для определения силы предельного сопротивления на участке сдвига с выпором Ru следует применять метод теории предельного равновесия. При этом в случае глубинного сдвига от одной вертикальной нагрузки определяется полная сила предельного сопротивления, а в случае смешанного сдвига – только ее часть, отвечающая участку сдвига с выпором и равная в соответствии с требованиями п. 3.9.

2. По этому методу профиль поверхности скольжения, ограничивающей область предельного состояния грунта основания, принимается в виде двух отрезков прямых АВ и DC , соединенных между собой криволинейной вставкой, описываемой уравнением логарифмической спирали (см. чертеж а). Связь между углом наклона к вертикали равнодействующей внешних сил, равной по значению силе предельного сопротивления сдвигу Ru , и ориентировкой треугольника предельного равновесия определяется углом , который находится по формуле

(1)

К расчету несущей способности основания и устойчивости сооружения при глубинном сдвиге

а – расчетная схема; б график несущей способности основания; I , II , III зоны призмы обрушения

При определении Ru сцепление грунта по своему действию принимается тождественным приложению внешней равномерно распределенной нагрузки в виде нормального напряжения (здесь tg и с I – то же, что в п. 3.5). Значение для заданных значений (то же, что в п. 3.9) определяется следующим образом.

Строится график несущей способности основания для всей ширины b или расчетной ширины подошвы фундамента (см. чертеж б). Построение этого графика производится по ряду значений (от = 0 до ) и соответствующим им значениям .

По найденному значению находятся все данные, необходимые для определения размеров призмы выпора ABCDA . Линия АВ проводится по углу , линия ЕВ по углу .

Линия ЕС строится по углу 45°- между ней и горизонтальной поверхностью основания. Профиль ограничивающей поверхности скольжения для промежуточной зоны II строится по уравнению логарифмической спирали. Радиус находится по формуле

, (2)

где .

Линия CD проводится через точку С под углом 45°- к горизонтальной поверхности ED .

После определения очертания призмы обрушения находятся веса (с учетом взвешивающего действия воды) отдельных ее зон I , II , III (при наличии сцепления к силе Р 3 ) добавляется нагрузка , соответствующая приложенному к поверхности нормальному напряжению, а при наличии пригрузки интенсивностью q нагрузка и сила Ru по формуле

(3)

где (4)

(5)

(6)

3. В случаях, для которых в таблице приведены значения коэффициентов несущей способности , а также значения коэффициента К , позволяющего определить длину участка ED на чертеже (ED = К b) , Ru определяется по формуле

(7)

где – то же. что в п. 3.5;

q интенсивность равномерной нагрузки на участке ED призмы выпора.

По найденным значениям Ru определяются и , используемые для построения графика (см. чертеж б), по формулам:

(8)

(9)

4. При действии на сооружение только вертикальных сил определение предельной (разрушающей) вертикальной нагрузки на основание может быть произведено указанным выше методом. При этом построение призмы обрушения производится только для = 0 и

5. При наличии в основании фильтрационного потока и необходимости учета фильтрационных сил определение Ru следует производить аналитически или графоаналитическим методом путем построения многоугольника сил на базе равнодействующих весов каждой из трех зон призмы обрушения с учетом суммарных фильтрационных сил, действующих в каждой из них.

Направления и значения суммарных фильтрационных сил определяются по заданной гидродинамической сетке движения фильтрационного потока под сооружением.

Для этого после построения объемлющей поверхности скольжения по методу, изложенному в п. 2, и построения гидродинамической сетки (методом ЭГДА или расчетным способом) каждая из зон I, II, III (см. чертеж а) оказывается разбитой на ряд участков, для каждого из которых находится линия тока, проходящая через центр тяжести участка. Направление фильтрационной силы принимается по касательной к этой линии тоже в центре тяжести участка, а значение ее – по формуле

, (10)

где – удельный вес воды ;

средний градиент напора для данного участка ;

А i – площадь участка.

Значения суммарных фильтрационных сил Ф f1 , Ф f2, Ф f3 определяются как геометрические суммы фильтрационных сил в пределах рассматриваемой зоны I, II или III .

6. При определении силы предельного сопротивления в случае сдвига с выпором при сейсмических воздействиях R u,eq следует учитывать силы инерции, действующие на грунт в пределах призмы выпора и на пригрузку, определяемые по ускорению земной поверхности, соответствующему принятым расчетной сейсмичности и направлению сейсмических колебаний.

Если основание и пригрузка расположены ниже уровня воды, то по СНиП II –7–81 вес грунта основания и пригрузки принимается с учетом взвешивающего действия воды, а силы инерции определяются по плотности грунтов в водонасыщенном состоянии.


Значения коэффициентов несущей способности и коэффициента К

Коэффициенты

При (в долях от )



0

0,1

0,3

0,5

0,7

0,9


0,4089

0,3984

0,3598

0,3037

0,2340

0,1485

14,643

14,399

13 , 855

13 , 218

12,440

11 , 356


2,0580

2,0237

1,9473

1,8577

1,7484

1,5960


K

1,4346

1,3500

1,1685

0,9649

0,7253

0,4001


0,5968

0,5742

0,5070

0,4184

0,3145

0,1929

10°

14,016

13,715

13,052

12,288

11,374

10,133


2,4714

2,4184

2,3014

2,1667

2,0056

1,7866


K

1,5721

1,4760

1,2709

1,0428

0,7775

0,4238


0,8407

0,8001

0,6914

0,5578

0,4084

0,2417

12°

13,989

13,617

12,807

11,891

10,818

9,3988


2,9735

2,8945

2,7223

2,5276

2,2995

1,9978


K

1,7244

1,6151

1,3830

1,1273

0,8333

0,4486


1,1584

1,0903

0,9227

0,7274

0,5182

0,2951

14°

14,381

13,921

12,930

11,831

10,571

8,9502


3,5857

3,4708

3,2240

2,9500

2,6357

2,2316


K

1,8936

1,7691

1,5061

1,2190

0,8933

0,4747


1,5732

1,4660

1,2136

0,9340

0,6465

0,3537

16°

15,118

14,547

13,335

12,016

10,536

8,6856


4,3351

4,1713

3,8236

3,4458

3,0210

2,4905


K

2,0821

1,9400

1,6415

1,3189

0,9577

0,5023


2,1179

1,9527

1,5809

1,1867

0,7971

0,4181

18°

16,182

15,471

13,985

12,398

10,660

8,5492


5,2577

5,0269

4,5440

4,0285

3,4635

2,7778


K

2,2930

2,1304

1,7910

1,4281

1,0270

0,5314


2,8368

2,5872

2,0465

1,4965

0,9740

0,4889

20°

17,583

16,697

14,870

12,959

10,915

8,5081


6,3996

6,0772

5,4122

4,7169

3,9728

3,0967


K

2,5297

2,3432

1,9566

1,5475

1,1019

0,5621


3,7915

3,4188

2,6395

1,8779

1,1826

0,5669

22°

19,358

18,250

15,998

13,693

11,287

8,5420


7,8211

7,3733

6,4634

5,5323

4,5602

3,4512


K

2,7966

2,5821

2,1405

1,6787

1,1829

0,5947


5,0700

4,5173

3,3998

2,3499

1,4293

0,6530

24°

21,570

20,178

17,392

14,605

11,769

8,6381


9,6036

8,9836

7,7435

6,5026

5,2401

3,8459


K

3,0989

2,8514

2,3457

1,8232

1,2707

0,6292


6,7963

5,9796

4,3805

2,9368

1,7224

0,7483

26°

24,305

22,548

19,090

15,709

12,362

8,7881


11,855

10,998

9,3107

7,6621

6,0295

4,2863


K

3,4430

3,1564

2,5756

1,9829

1,3663

0,6660


9,1494

7,9429

5,6548

3,6709

2,0720

0,8541

28°

27,684

25,465

21,141

17,029

13,069

8,9870


14,720

13,535

11,241

9,0545

6,9490

4,7785


K

3,8366

3,5035

2,8341

2,1600

1,4705

0,7051


12,394

10,608

7,3255

4,5958

2,4911

0,9719

30°

31,872

29,027

23,619

18,596

13,900

9,2321


18,402

16,759

13,637

10,738

8,0253

5,3302


K

4,2897

3,9008

3,1263

2,3575

1,5846

0,7469


16,922

14,264

9,5362

5,7696

2,9966

1,1034

32°

37,092

33,435

26,616

20,454

14,868

9,5222


23,178

20,893

16,632

12,781

9,2906

5,9502


K

4,8143

4,3581

3,4583

2,5784

1,7099

0,7917


32,530

26,507

16,492

9,2122

4,3588

1,4170

36°

51,963

45,776

34,706

25,281

17,290

10,240


37,754

33,258

25,215

18,367

12,562

7,4400


K

6,1443

5,5062

4,2738

3,1074

2,0011

0,8915


66,014

51,714

29,605

15,093

6,4272

1,8186

40°

76,506

65,611

47,007

32,200

20,552

11,159


64,196

55,054

39,444

27,019

17,245

9,3633


K

8,0121

7,0952

5,3673

3,7916

2,3617

1,0080


177,62

131,12

66,272

29,516

10,783

2,5025

45°

134,88

111,08

73,119

45,728

26,385

12,652


134,88

111,08

73,119

45,729

26,385

12,652


K

11,614

10,101

7,3504

4,9747

2,9514

1,1848

ПРИЛОЖЕНИЕ 8

Рекомендуемое

РАСЧЕТЫ УСТОЙЧИВОСТИ ПОРТОВЫХ СООРУЖЕНИЙ

1. Расчет устойчивости сооружений при поступательном перемещении сдвигаемого массива грунта вместе с сооружением (черт. 1) следует выполнять, принимая в условии (3) п. 3.1:

(1)

(2)

где горизонтальные составляющие соответственно сдвигающих (со знаком „плюс") и удерживающих (со знаком „минус") сил, возникающих в пределах i –го вертикального элемента, на которые условно разделен сдвигаемый массив грунта;

определяется по формуле

(3)

Th сумма горизонтальных составляющих длительных временных и одной из кратковременных нагрузок, приложенных непосредственно к сооружению;

Rg сумма горизонтальных составляющих сил сопротивления сдвигу конструктивных элементов (свай, шпунта и пр.) при пересечении их поверхностью скольжения;

то же, что в п. 3.7;

G i – вес i –го элемента массива с учетом временных нагрузок на его поверхности;

n 1 , n 2 количество элементов массива грунта, для которых имеет соответственно положительное или отрицательное значение;

угол между вертикалью и плоскостью основания элемента, отсчитываемый по часовой стрелке и принимаемый не более 173° – ;

ширина элемента ;

угол наклона сил взаимодействия между элементами, который допускается принимать постоянным в пределах характерных участков и, как правило, равным для элементов, расположенных:

а) в шпунтовых набережных:

перед шпунтом , но не более 20°, где – осредненное значение угла внутреннего трения в створе шпунта с низовой стороны ;

между шпунтом и анкерной плитой – то же, но в створе шпунта с верховой стороны ;

за анкерной плитой – то же, но – в створе плиты ;

б) в гравитационных набережных – аналогично указанному ранее перед и за сооружением и 0° – в пределах ширины сооружения.

Черт. 1. К расчету общей устойчивости по схеме глубинного сдвига при поступательном перемещении сдвигаемого массива грунта вместе с сооружением

1 шпунтовая подпорная стена; 2 возможная поверхность сдвига; 3 нагpy зка на поверхность грунта

2. Расчет устойчивости сооружений при вращательном перемещении сдвигаемого массива грунта вместе с сооружением (черт. 2) следует выполнять, принимая в условии (3) :

(4)

(5)

где М t сумма моментов сил, вызывающих сдвиг сооружения относительно выбранного центра круглоцилиндрической поверхности;

М r сумма моментов сил, удерживающих сооружение от сдвига относительно выбранного центра круглоцилиндрической поверхности;

Gi – вес i г o вертикального элемента, на которые условно разделен сдвигаемый массив грунта, с учетом вертикальных составляющих нагрузок на его поверхности:

угол между вертикалью и радиусом r, проведенным к середине основания i г o элемента ( );

ai расстояние по горизонтали от центра круглоцилиндрической поверхности до середины i –го элемента (принимается со знаком „минус" для элементов, расположенных слева от вертикали, проходящей через центр кругло–цилиндрической поверхности);

сумма моментов от горизонтальных составляющих длительных временных и одной из кратковременных нагрузок, приложенных непосредственно к сооружению и вызывающих его сдвиг относительно выбранного центра круглоцилиндрической поверхности ( );

Th – равнодействующая горизонтальных составляющих длительных временных и одной из кратковременных нагрузок, приложенных непосредственно к сооружению;

at – плечо равнодействующей Th относительно центра круглоцилиндрической поверхности;

li – длина дуги в основании i –го элемента;

Rg сумма сил сопротивления конструктивных элементов (анкера, сваи, шпунта и т. п.) сдвигу, перпендикулярная радиусу r ;

n – количество элементов.

При определении F и R следует принимать коэффициенты надежности по нагрузке, грунту и материалу равными единице.

Черт. 2. К расчету общей устойчивости по схеме глубинного сдвига при вращательном перемещении сдвигаемого массива грунта вместе с сооружением

1,2,3 то же, что на черт. 1




ПРИЛОЖЕНИЕ 9

Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОНТАКТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ МЕТОДОМ ВНЕЦЕНТРЕННОГО СЖАТИЯ

По методу внецентренного сжатия нормальные и касательные контактные напряжения при неплоской подошве сооружения определяются по формулам:

(1)

(2)

где N равнодействующая сил, приложенных к сооружению;

M=Ne – момент этой силы относительно центра тяжести подошвы (см. чертеж) ;

A,I0 площадь подошвы и ее центральный момент инерции;

r радиус–вектор рассматриваемой точки К подошвы относительно центра 0 ;

угол между направлением равнодействующей N и нормалью к подошве в точке К ;

угол между нормалями к подошве в точке К и к радиусу–вектору этой точки.

При плоской подошве сооружения контактные напряжения определяются по формулам:

; (3)

(4)

где x расстояние от рассматриваемой точки до центра тяжести подошвы;

Iy – момент инерции площади подошвы.







Схема к определению нормальных и касательных контактных напряжений при ломаной подошве сооружения

ПРИЛОЖЕНИЕ 10

Обязательное

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОНТАКТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ДЛЯ СООРУЖЕНИЙ НА ОДНОРОДНЫХ ПЕСЧАНЫХ ОСНОВАНИЯХ МЕТОДОМ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ЭПЮР

Нормальные контактные напряжения методом экспериментальных эпюр определяются:

а) в случае, когда равнодействующая всех внешних сил Р проходит через центр подошвы сооружения, – по формуле

Закрыть

Строительный каталог