Конструкции без напряжения арматуры (к СНиП 2.03.01-84), часть 2

• часть 1
• часть 2
• часть 3
• часть 4
• часть 5
• часть 6
• часть 7
• часть 8
• часть 9
• часть 10
• часть 11
• часть 12
• часть 13
• часть 14
• часть 15
• часть 16
• часть 17
• часть 18
• часть 19
• часть 20

_____________

* Для тяжелого и мелкозернистого бетонов марки по морозостойкости не нормируются.

** Для тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов марки по морозостойкости не нормируются.

Примечания: 1. Марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости для конструкций сооружений водоснабжения и канализации, а также для свай и свай-оболочек следует назначать согласно требованиям соответствующих нормативных документов.

2. Расчетные зимние температуры наружного воздуха принимаются согласно указаниям п. 1.8.

Таблица 5 (10)

_____________

* Для легких бетонов марки по морозостойкости не нормируются.

Примечания: 1. При наличии паро- и гидроизоляции конструкций из тяжелых, мелкозернистых и легких бетонов их марки по морозостойкости, указанные в настоящей таблице, снижаются на одну ступень.

2. Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается согласно указаниям п. 1.8.

2.6 (2.10). Для замоноличивания стыков элементов сборных конструкций, которые в процессе эксплуатации или монтажа могут подвергаться воздействию отрицательных температур наружного воздуха, следует применять бетоны проектных марок по морозостойкости и водонепроницаемости не ниже принятых для стыкуемых элементов.

2.7. Для легких бетонов марки по средней плотности назначаются в соответствии с табл. 6.

Нормативные и расчетные характеристики бетона

2.8 (2.11). Нормативными сопротивлениями бетона являются сопротивление осевому сжатию призм (призменная прочность) R_bn и сопротивление осевому растяжению R_btn .

Нормативные сопротивления бетона R_bn и R_btn в зависимости от класса бетона В даны в табл. 7.

2.9 (2.11, 2.13). Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы R_b и R_bt определяются путем деления нормативных сопротивлений на коэффициенты надежности по бетону, принимаемые равными: при сжатии g _bc = 1,3; при растяжении g _bt = 1,5.

Расчетные сопротивления бетона R_b и R_bt снижаются (или повышаются) путем умножения на коэффициенты условий работы бетона g _bi , учитывающие характер действия нагрузки, условия работы конструкции, способ ее изготовления, размеры сечения и т. п.

Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй группы R_b,ser и R_bt,ser принимаются равными нормативным сопротивлениям и вводятся в расчет с коэффициентом условий работы бетона g _bi = 1,0.

Таблица 6

_____________

* Допускается применять при условии получения экономии цемента по сравнению с применением бетона класса B30 и неснижения других технико-экономических показателей конструкции.

Таблица 7 (12)

_____________

¹ Для мелкозернистого бетона группы Б (см. п. 2.1) значения R_btn и R_bt,ser уменьшают на 15 %.

² Для керамзитоперлитобетона на вспученном перлитовом песке значения R_btn и R_bt,ser уменьшают на 15 %.

Примечание. Для поризованного бетона значения R_bn и R_b,ser принимают такими же, как для легкого бетона, в значения R_btn и R_bt,ser умножают на коэффициент 0,7.

Расчетные сопротивления бетона в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие приведены (с округлением): для предельных состояний первой группы — в табл. 8, второй группы — в табл. 7.

В расчетные сопротивления, приведенные в табл. 8, включен коэффициент условий работы g _{b 2} , учитывающий влияние длительности действия нагрузок и условия нарастания прочности бетона во времени; порядок использования в расчете коэффициентов g _{b 2} приведен в п. 3.1.

Расчетные сопротивления бетона, приведенные в табл. 8, в соответствующих случаях следует умножать на коэффициенты условий работы бетона согласно табл. 9.

2.10 (2.14) . Значения начального модуля упругости бетона E_b при сжатии и растяжении принимаются по табл. 11.

Для бетонов, подвергающихся попеременному замораживанию и оттаиванию (см. поз. 1 табл. 4), значения E_b , указанные в табл. 11, следует умножать на коэффициент условий работы g _{b 6} , принимаемый по табл. 10.

2.11 (2.15). Коэффициент линейной температурной деформации a _bt при изменении температуры от минус 40 до плюс 50 ° С в зависимости от вида бетона принимается равным:

для тяжелого, мелкозернистого бетонов и легкого бетона на мелком плотном заполнителе — 1 · 10^{– 5} ° С^{– 1} ;

для легкого бетона на мелком пористом заполнителе — 0,7· 10^{– 5} ° С^{– 1} ;

для поризованного бетона — 0,8· 10^{– 5} ° С^{– 1} .

2.12 (2.16) . Начальный коэффициент поперечной деформации бетона v (коэффициент Пуассона) принимается равным 0,2 для всех видов бетона, а модуль сдвига бетона G — равным 0,4 соответствующих значений E_b , указанных в табл. 11.

2.13. Для определения массы железобетонной или бетонной конструкции плотность бетона принимается равной, кг/м³ : для тяжелого бетона — 2400, мелкозернистого — 2200, легкого и поризованного — марке бетона по средней плотности D, умноженной: для бетонов класса В12,5 и выше — на 1,05, для бетонов класса В10 и ниже — 1 + w/100 (где w — весовая влажность бетона при эксплуатации, %, определенная согласно СНиП II -3-79**; допускается w принимать равной 10 %). При расчете конструкций в стадиях изготовления и транспортирования плотность легких и поризованных бетонов определяется с учетом отпускной объемной влажности w по формуле где w = 15 и 20 % соответственно для легкого и поризованного бетонов класса В10 и ниже и w = 10 % для легких бетонов класса В12,5 и выше.

Плотность железобетона при содержании арматуры 3 % и менее может приниматься превышающей плотность бетона на 100 кг/м³ ; при содержании арматуры свыше 3 % плотность определяется как сумма масс бетона и арматуры на единицу объема железобетонной конструкции. При этом масса 1 м длины арматурной стали принимается по прил. 4, а масса полосовой, угловой и фасонной стали — по государственным стандартам. При определении массы наружной ограждающей конструкции из легкого бетона класса В10 и ниже следует учитывать повышенную плотность фактурных слоев.

Для определения нагрузки от собственного веса конструкции удельный вес ее, кН/м³ , допускается принимать равным 0,01 плотности, кг/м³ .

АРМАТУРА

2.14 (2.19). В качестве ненапрягаемой арматуры железобетонных конструкций (кроме указанных в п. 2.15):

следует преимущественно применять:

а) стержневую арматуру периодического профиля классов А-III и Ат-IIIC;

б) обыкновенную арматурную проволоку периодического профиля класса Вр-I в сварных сетках и каркасах;

допускается применять:

в) стержневую арматуру периодического профиля класса А-II и гладкую класса А-I для поперечной монтажной и конструктивной арматуры, а также в качестве рабочей продольной, если другие виды арматуры не могут быть использованы;

г) обыкновенную арматурную проволоку класса Вр-I  — для вязаных хомутов балок высотой до 400 мм и колонн.

Арматуру классов A-III, Ат-IIIC, A-II и А-I рекомендуется применять в виде сварных каркасов и сварных сеток.

При обосновании экономической целесообразности допускается применять ненапрягаемую арматуру классов A-IV, A-V и A-VI и их модификаций в качестве сжатой арматуры, а класса A-IV — в качестве растянутой. Кроме того, в качестве растянутой арматуры допускается применять арматуру класса А-III в. Проектирование элементов с применением арматуры перечисленных классов выполняется в соответствии с „ Пособием по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов" (М., ЦИТП Госстроя СССР, 1986).

Таблица 8

_____________

¹ Для мелкозернистого бетона группы Б (см. п. 2.1) значения R_bt уменьшают на 15 %.

² Для керамзитоперлитобетона на вспученном перлитовом песке значения R_bt уменьшают на 15 %.

Примечания: 1. Для поризованного бетона значения g _{b 2} принимают такими же, как для легкого бетона, а значения R_bt умножают на коэффициент 0,7.

2. Условия применения коэффициента условий работы g _{b 2} приведены в п. 3.1.

3. Расчетные сопротивления бетона с коэффициентом условий работы g _{b 2} = 1,0 приняты по табл. 13 СНиП 2.03.01-84.

Таблица 9 (15)

_____________

* Для элементов из поризованного бетона g _{b 3} = 0,80.

Примечания: 1. Коэффициенты условий работы бетона по поз. 3— 5 должны учитываться при определении расчетных сопротивлений R_b и R_bt , а по остальным позициям — только при определении R_b .

2. Коэффициенты условий работы бетона вводятся независимо друг от друга, но при этом их произведение [включая g _{b 2} (см. п. 3.1)] должно быть не менее 0,45.

Таблица 10 (17)

Примечания: 1. Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается согласно п. 1.8.

2. При превышении марки бетона по морозостойкости по сравнению с требуемой согласно табл. 4 коэффициенты настоящей таблицы могут быть увеличены на 0,05 соответственно каждой ступени превышения, однако не могут быть более единицы.

В качестве конструктивной арматуры железобетонных конструкций допускается также применять обыкновенную гладкую проволоку класса В-I .

Примечания. 1. В настоящем Пособии используется термин „ стержень" для обозначения арматуры любого диаметра, вида и профиля независимо от того, поставляется она в прутках или мотках (бунтах).

2. В обозначение стержневой арматуры класса А-II специального назначения добавляется буква „ с" — Ас-II .

2.15 (2.20). В конструкциях с ненапрягаемой арматурой, находящихся под давлением газов или жидкостей:

следует преимущественно применять

а) стержневую арматуру классов А-II и А-I;

допускается применять:

б) стержневую арматуру классов А-III и Ат-IIIC;

в) арматурную проволоку класса Вр-I .

2.16 (2.23). При выборе вида и марок стали для арматуры, устанавливаемой по расчету, а также прокатных сталей для закладных деталей должны учитываться температурные условия эксплуатации конструкций и характер их нагружения согласно табл. 12 и 13.

В климатических зонах с расчетной зимней температурой ниже минус 40 ° С при проведении строительно-монтажных работ в холодное время года несущая способность в стадии возведения конструкций с арматурой, допускаемой к применению только в отапливаемых зданиях, должна быть обеспечена исходя из расчетного сопротивления арматуры с понижающим коэффициентом 0,7 и расчетной нагрузки с коэффициентом надёжности по нагрузке g _f =1,0.

2.17 (2.24). Для монтажных (подъемных) петель элементов сборных железобетонных и бетонных конструкций должна применяться горячекатаная арматурная сталь класса Ас-II марки 10ГТ и класса А-I марок ВСт3сп2 и ВСт3пс2.

В случае, если возможен монтаж конструкций при расчетной зимней температуре ниже минус 40 °С, для монтажных петель не допускается применять сталь марки ВСт 3пс2.

Нормативные и расчетные характеристики арматуры

2.18 (2.25). За нормативные сопротивления арматуры R_sn принимаются наименьшие контролируемые значения:

для стержневой арматуры — физического предела текучести;

для обыкновенной арматурной проволоки — напряжения, равного 0,75 временного сопротивления разрыву.

Нормативные сопротивления R_sn для основных видов ненапрягаемой арматуры приведены в табл. 14.

2.19 (2.26). Расчетные сопротивления арматуры растяжению и сжатию соответственно R_s и R_sc для предельных состояний первой группы определяются путем деления нормативных сопротивлений на коэффициенты надежности по арматуре g _s принимаемые равными:

а) для стержневой арматуры классов:

А-I и А-II ........................................................ 1,05

Ат-IIIC и А-III диаметром 10-40 мм .............1,07

А-III диаметром 6-8 мм .................................1,10

б) для проволочной арматуры класса Вр-I ..... 1,10

Таблица 11 (18)

• часть 1
• часть 2
• часть 3
• часть 4
• часть 5
• часть 6
• часть 7
• часть 8
• часть 9
• часть 10
• часть 11
• часть 12
• часть 13
• часть 14
• часть 15
• часть 16
• часть 17
• часть 18
• часть 19
• часть 20