РД 34.21.306-96, часть 2

• часть 1
• часть 2
• часть 3

4. ОСОБЕННОСТИ ОБСЛЕДОВАНИЯ ДИНАМИЧЕСКОГО

СОСТОЯНИЯ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

4.1. Эксплуатационные динамические нагрузки строительных конструкций главного корпуса электростанции, в котором размещено основное и вспомогательное оборудование, как правило, невелики, и вызываемые ими напряжения в элементах конструкций значительно меньше напряжений от статической нагрузки.

Допустимый уровень вибрации этих конструкций определяется не только необходимостью обеспечения несущей способности конструкций при совместном действии статических и динамических нагрузок, но и пределами, которые исключают возможность вредного влияния на людей и технологический процесс.

Количественные характеристики допустимого уровня колебаний для промышленных сооружений при действии колебаний на людей в тяжелых производственных условиях приведены в табл.6.

Таблица 6

Характеристики воздействия колебаний на людей

в зависимости от скорости и ускорения гармонических

колебаний с амплитудой не более 1 мм

Качественные оценки характера воздействия колебаний на людей, приведенные в табл. 6, могут быть использованы для любых сооружений и условий.

4.2. Перед началом измерения вибраций строительных конструкций в целях определения динамического состояния необходимо получить сведения, характеризующие расчетную схему конструкций:

тип конструкции;

размеры пролетов и поперечных сечений;

конструкции узлов соединений элементов;

конструкции элементов, постоянно дополняющих несущие конструкции (бетонная подготовка под полы и пр.);

распределение масс конструкции и присоединенных к ней конструкций;

другие конструктивные характеристики, влияющие на жесткость и массу конструкции;

характеристики прилегающего к строительным конструкциям оборудования с динамическими нагрузками: уровень вибрации на подшипниках, преобладающие направления вибрации, спектр возмущаемых колебаний, состояние предусмотренных проектом деформационных (антивибрационных) швов по периметру действующего оборудования, наличие не предусмотренных проектом жестких связей между каркасами технологического оборудования и строительными конструкциями и т.д.

4.3. Для выбора точек и направления вибрации рекомендуется следующая схема измерений.

4.3.1. Вначале регистрируются колебания при каком-то определенном (по возможности наиболее типичном) динамическом воздействии, которые обеспечивают выявление формы колебаний конструкции и спектра частот колебаний.

4.3.2. В результате выполнения первого этапа измерений следует выделить точки и направления регистрации вибраций, наиболее характерные для данного динамического процесса.

4.3.3. Установив приборы в этих характерных точках, можно получить зависимости измеряемых параметров (амплитуды, частоты и т.д.) от режимов источников вибрации (при этом синхронно регистрируется уровень вибрации на ее источнике и используется вибродатчик на источнике вибрации в качестве базового).

4.3.4. В качестве характерных точек на строительных конструкциях электростанции принимаются: середины пролетов несущих балок, плит перекрытия, ферм покрытия и т.д., узлы соединений этих элементов, середины высот колонн, стоек и зоны сопряжений этих элементов с перекрытием, полом, покрытием.

4.3.5. Приборы устанавливаются непосредственно на несущие поверхности элементов (в железобетонных элементах в зонах регистрации колебаний штукатурный слой отбивается).

4.3.6. В дополнение к измерениям вибрации при фактических режимах работы данных конструкций, определяющихся условиями их эксплуатации, рекомендуется регистрировать параметры вибрации строительных конструкций при изменении ступенями режимов источников вибрации (по согласованию со службой эксплуатации).

4.3.7. Вклад в вибрацию строительных конструкций нескольких ее источников определяется путем их поочередного отключения или включения.

4.4. Измерение основного тона свободных затухающих колебаний элементов строительных конструкций следует выполнять в пролетах несущих элементов. Установление частот свободных (собственных) колебаний необходимо при наличии резонансных явлений (при совпадении частот собственных колебаний конструкции с вынужденными колебаниями от источников вибрации).

Свободные затухающие колебания возбуждаются ударом через деревянную прокладку толщиной 3-4 см по конструкции в средней части ее пролета. Сила удара должна обеспечить в начальных 2-3 периодах колебаний значения амплитуд перемещений конструкции не меньше максимально допустимых технологий .производства и санитарно-гигиеническими ограничениями.

Прилегающее к строительным конструкциям оборудование во время измерений свободных колебаний должно быть по возможности полностью или частично отключено.

Резонансные зоны элементов строительных конструкций можно установить при включении или отключении прилегающего оборудования по характерным всплескам амплитуд на графике амплитудно-частотной характеристики, построенном по результатам измерений вибрации конструкций при наборе (сбросе) номинальной частоты вращения оборудования.

4.5. В случае если к колебаниям промышленного здания не предъявляются требования, определяемые санитарными норами или технологией производственных процессов, то помимо требований по органичению колебаний по несущей способности должны предъявляться требования по ограничению динамических прогибов. В табл. 7 даны рекомендации по ограничению динамического прогиба конструкций покрытий промышленных зданий.

Таблица 7

Амплитуды колебаний конструкций покрытия,

соответствующие предельно допустимому прогибу

При оценке прочности и выносливости колебания конструкций можно считать безопасными, если наибольшее динамическое перемещение балки, перекрытия и других конструкций, совершающих колебания, связанные с изгибом, не превышает 1/50000 длины пролета (за вычетом перемещения ее опор). В этом случае при проверке несущей способности конструкции можно не учитывать динамических нагрузок. Аналогично, если по результатам измерений выяснилось, что для колонн и стен здания, а также стоек площадок и этажерок разность горизонтальных динамических перемещений нижнего и верхнего концов колонны (стены, стойки) в пределах этажа не превышает 1/50000 высоты этажа, динамические нагрузки можно не учитывать при проверке несущей способности этих конструкций. При этом колебания измеряются в той точке конструкции, где их амплитуда наибольшая, и при таком режиме источника вибрации, при котором возбуждаются наиболее интенсивные колебания этой конструкции.

5. ИЗМЕРИТЕЛЬНАЯ АППАРАТУРА

5.1. При исследовании работы конструкций фундаментов применяется измерительная аппаратура, позволяющая измерять амплитуды, фазы и частоты собственных и вынужденных колебаний, а также деформации, по которым определяется напряженное состояние конструкции.

Наиболее распространенной виброизмерительной аппаратурой, которой оснащены современные тепловые электростанции, является балансировочный измерительный прибор (БИП) конструкции Энергоремонта.

Прибор позволяет измерять частоты, амплитуды и фазы колебаний, скорости и ускорения линейных компонентов колебательного процесса и наблюдать за фазой колебаний по развернутой записи. Пределы измерения параметров вибрации в диапазоне частот от 15 до 200 Гц следующие: двойная амплитуда виброскоростей от 0,5 до 3000 мм/с и двойная амплитуда виброускорений от 0,1 до 8 q . Погрешность при измерении амплитуды смещений в указанных пределах, отнесенная к верхнему пределу шкалы экрана и стрелочного прибора, не более ±10%, а в пределах от 10 до 400 мкм в диапазоне частот от 20 до 55 Гц не более ±5%.

Погрешность измерения виброскорости и виброускорения составляет ±15%.

Достоинством прибора является возможность определения фазы колебаний точек вибрирующей поверхности, благодаря чему можно установить форму колебаний фундаментов.

Прибор имеет выход для подключения к шлейфовому осциллографу для записи колебательного процесса на пленку или бумагу, что важно при определении частоты собственных колебаний.

5.2. Другим прибором, который может быть использован службой эксплуатации фундаментов, является портативный виброметр ВПМ-1, имеющий встроенные фильтры нижних частот с граничными частотами 25; 50 и 100 Гц и фильтры верхних частот с граничными частотами 50 и 100 Гц. Частотный диапазон измерения параметров вибрации от 10 до 1000 Гц. Диапазон измерения среднего квадратического значения: виброскорости — от 0,5 до 100 мм/с, размаха виброперемещения—от 2 до 1000 мкм. Масса прибора 2 кг.

5.3. Для измерений вибрации строительных конструкций требуется аппаратура, позволяющая регистрировать колебания в более широком частотном диапазоне — от 2 до 1000 Гц.

До настоящего времени для измерений вибрации в этих частотных диапазонах широко использовались вибродатчики типа И-001, входящие в измерительный комплект К-001, состоящий из трех датчиков, регулятора с коэффициентами увеличения и интегрирующих гальванометров. Этот комплект рассчитан на работу с осциллографом, позволяющим вести запись на бумаге и визуально наблюдать вибрации. Вибродатчик позволяет измерять вибрации с частотой в пределах от 2 до 200 Гц и амплитудой колебаний до 2 мм.

В настоящее время разработаны более совершенные приборы, позволяющие более оперативно регистрировать колебания и обрабатывать полученную информацию, например, виброизмерительная аппаратура для автоматизированной системы контроля на базе компьютера типа IBM PC AT, предназначенной как для непрерывного стационарного, так и для периодического оперативного сбора информации, обработки, анализа и оценки уровней колебаний.

Аппаратура разработана региональным научно-производственным центром вычислительной техники "Старттехно" (г. Екатеринбург).

Технические характеристики

Частотный диапазон измерений, Гц.................................................. 0,7-200

Размах колебаний, мкм, на частоте:

1 Гц.................................................................................................... 20-1000

100Гц................................................................................................. 5-200

Рабочий диапазон температуры в месте установки °С:

датчиков ........................................................................................... 0-80

аппаратуры ....................................................................................... 20-40

Переносная система контроля выполнена на базе переносного компьютера и оснащена вибродатчиками с быстросъемным магнитным креплением. Оперативная обработка результатов измерений позволяет получить амплитудно-частотный спектр и характер кривой колебаний в виде графического материала.

5.4. Из импортной аппаратуры наиболее приемлемы виброметры фирм "Карл Шенк АГ" (Германия) и "Брюль и Къер" (Дания).

Виброизмерительная техника данных фирм позволяет определять динамическое состояние как фундаментов оборудования, так и прилегающих строительных конструкций.

6. ОБРАБОТКА И АНАЛИЗ МАТЕРИАЛОВ ИЗМЕРЕНИЙ

6.1. Методика обработки материалов измерений зависит от характера зарегистрированных процессов и поставленных задач.

Простейшая обработка осциллографических записей вибрации строительных конструкций сводится к определению амплитуд, периода и частоты колебаний.

6.2. Гармонические (или близкие к гармоническим) колебания конструкций могут возбуждаться, например, машиной с неуравновешенным ротором.

Для повышения точности определения частоты рекомендуется брать для обработки участок осциллограммы, соответствующий нескольким периодам колебаний.

Запись колебаний конструкций, которые можно считать гармоническими никогда не представляет собой синусоиду из-за искажений вследствие действия случайных факторов. Если эти искажения невелики и кривая незначительно меняет амплитуду, то размах (двойная амплитуда колебаний) можно определить как среднее арифметическое из нескольких измеренных значений.

При периодических однокомпонентных колебаниях двойная амплитуда определяется как полный размах колебаний 2А с учетом толщины линий (рис. 5, а ).

6.3. Сумма двух гармонических колебаний (двухкомпонентные колебания) разной частоты на практике встречается, например, когда динамическая нагрузка вызывается двумя неуравновешенными частями машины (или машин), имеющими разную частоту вращения.

В этом случае амплитуда двухкомпонентных колебаний определяется раздельно для каждой компоненты, для чего проводятся огибающие колебания (см. рис. 5, б). При этом низкочастотная компонента имеет двойную амплитуду 2А₁ , а высокочастотная 2А₂ .

6.4. Амплитуду трехкомпонентных колебаний 1-3 (см. рис. 5, в ) можно установить методом огибающих: на основную гармонику с амплитудой 2А накладываются две компоненты 4, составляющие биения.

При более сложных формах кривых вибраций для определения составляющих применяются гармонический и спектральный анализы.

6.5. При непериодических колебаниях определяется средняя амплитуда за выбранный отрезок времени. В этом случае, как показано на pиc. 5, г, все пики соединяются прямыми линиями и определяется (планиметром) площадь полученной замкнутой поверхности, значение которой делится на выбранный отрезок времени В для определения средней амплитуды колебаний за данный отрезок времени.

6.6. Период и частоту колебаний при периодических процессах нужно определять для каждой компоненты отдельно (см. рис. 5, д). Период колебаний Т определяется по отметкам времени на осциллограмме. Намечается ряд периодов колебаний, определяется их суммарная продолжительность ( S t); полученное значение делится на число намеченных периодов (у), определяется продолжительность одного колебания, т.е.

Рис. 5. Упрощенный анализ колебательных процессов:

Т_б - период биений, с

, (4)

где Т — период колебаний, с (на рис. 5, q Т₁ и Т₂ — соответственно периоды колебаний низкочастотной и высокочастотной компоненты);

S t— суммарная продолжительность, с;

у — число намеченных периодов.

Соответственно частота колебаний f (Гц) составит

. (5)

6.7. Период вынужденных колебаний отличается от периода собственных колебаний. По мере приближения частоты вынужденных колебаний к частоте собственных наступают биения, при этом амплитуда колебаний периодически увеличивается или уменьшается.

При биении (см. рис. 5, е ) сумма амплитуд составляющих гармоник равна размеру горба кривой биения, а разность амплитуд — размаху суженной части, т.е.

С = 2А₁ + 2А₂ (6)

d = 2А₁ - 2А₂ (7)

где С — сумма амплитуд составляющих гармоник, мм;

2А₁ — размах низкочастотной составляющей, мм;

2А₂ — размах высокочастотной составляющей, мм;

d — разность амплитуд составляющих гармоник, мм;

; (8)

. (9)

Биения обладают следующими свойствами:

огибающие близки по форме к синусоидам, но противоположны по фазе;

ширина полосы между огибающими изменяется периодически, причем частота изменений равна разности частот компонент;

максимальная ширина полосы равна сумме двойных амплитуд компонент, а минимальная — разности двойных амплитуд.

7. МЕРОПРИЯТИЯ ПО СНИЖЕНИЮ УРОВНЯ КОЛЕБАНИЙ

ФУНДАМЕНТОВ И СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

7.1. Для снижения уровня колебаний фундаментов машин и уменьшения их вредного воздействия осуществляются специальные мероприятия, к которым могут быть отнесены:

1) устранение источника вибраций путем уравновешивания, балансировки или центровки машин;

2) изменение технологического процесса, замена неуравновешенных машин уравновешенными или их перенос на участок, достаточно удаленный от объектов, чувствительных к вибрациям;

3) традиционные конструктивные способы снижения уровня колебаний фундаментов, включающие повышение жесткости основания, переустройство фундамента, изменение размещения машины на фундаменте и расположения фундамента машины в плане;

4) использование различных видов активной и пассивной виброизоляции, а также динамических гасителей колебаний.

Первые две группы мероприятий относятся к динамике машины, связаны с возможностями технологии конкретного производства и в настоящих Методических указаниях не рассматриваются.

7.2. К традиционным способам снижения уровня колебаний, а также видам активной и пассивной виброизоляции и динамических гасителей колебаний относятся:

7.2.1. Увеличение жесткости основания путем осушения (дренажа) или закрепления грунтов (эффективное средство снижения вибрации фундаментов машин с динамическими нагрузками).

Так, для фундаментов низкочастотных машин, когда частота собственных колебаний фундамента на упроченном грунте становится выше рабочей частоты машины (что характерно, например, доя поршневых насосов, тягодутьевых установок и пр.), наиболее целесообразно повышать жесткость основания.

При вертикальных колебаниях закрепление основания целесообразно выполнять под всей подошвой фундамента с превышением ее границ в плане от 0,5 до 1 м по всем направлениям.

При вращательных колебаниях ограничиваются укреплением грунта по периметру подошвы фундамента полосами шириной не менее 2 м. Закрепление грунта производится на глубину не менее 1,5-2 м от подошвы фундамента.

В случае разрыхления грунта, образования пустот и щелей на контакте фундамента с основанием закрепление грунтов достигается путем инъектирования цемента, жидкого стекла или карбомидной смолы.

Эффективным способом увеличения жесткости основания фундаментов машин является пересадка фундаментов на выносные набивные или забивные сваи и объединение этих свай с телом фундамента путем устройства по его периметру железобетонной обоймы.

Наиболее распространенным способом повышения жесткости основания является увеличение площади подошвы фундамента. Это достигается устройством на уровне подошвы по периметру фундамента железобетонного бандажа (обоймы) либо присоединением к нему с одной или с двух сторон на этом же уровне железобетонных плит (в направлении действия возмущающей силы). Бандажи и плиты должны быть жестко связаны с фундаментом.

7.2.2. Переустройство фундамента, достигаемое конструктивными приемами и включающее в себя увеличение массы фундамента или некоторых его частей, повышение жесткости всего фундамента или его отдельных конструктивных элементов (в результате изменяется общая жесткость фундамента, а также его масса, участвующая в колебаниях, что способствует уменьшению вибраций).

Увеличение массы фундамента существенно влияет на уменьшение амплитуды его колебаний лишь тогда, когда дополнительная масса составляет 50-80% основной. Увеличение только массы фундамента (без изменения площади его подошвы) мало эффективно для низкочастотных машин, так как при этом снижается частота его собственных колебаний, приближаясь к частоте вынужденных колебаний и вызывая опасность резонанса. Увеличение массы фундаментов высокочастотных машин (без изменения площади подошвы) может оказаться целесообразным для снижения уровня вибраций фундаментов вследствие отстройки их частоты колебаний от рабочей частоты машин.

Увеличение жесткости конструкции фундамента можно достичь увеличением площади поперечных сечений элементов, устройством дополнительных продольных и поперечных связей, изменением конструктивной схемы путем введения жестких узлов, добавлением диафрагм, поясов жесткости и т.п. Наиболее распространенным способом является устройство жестких обойм в виде бандажей, поясов, рубашек, охватывающих весь фундамент или отдельные части его. При этом достигается увеличение площади сечения фундамента и передача нагрузок на новые части его, а также соединения деформированных участков (при наличии таковых) фундамента в единое целое. Обоймы могут быть как железобетонными, так и металлическими. Последние используются в тех случаях, когда вследствие повышенных вибраций фундамент имеет трещины в направлении, перпендикулярном линии действия динамической силы.

При наличии трещин, появившихся вследствие значительных колебаний, первоначальная жесткость фундамента может быть восстановлена заделкой трещин путем инъектирования цементного раствора или синтетических смол. Это мероприятие может осуществляться самостоятельно или в комплексе работ по переустройству фундамента.

Варианты усиления реконструируемых узлов и ригелей фундаментов, связанные с наращиванием размеров сечений элементов фундаментов железобетонными плитами, снабженными предварительно напряженными хомутами и затяжками, и другие способы разработаны кафедрой железобетонных конструкций Челябинского политехнического института.

7.2.3. Изменение расположения фундаментов машин, служащих источником колебаний, для уменьшения вертикальных или горизонтальных колебаний строительных конструкций. Так, при расположении фундаментов машин вблизи фундаментов опор несущих конструкций можно уменьшить их вертикальные колебания, а при расположении их в середине пролетов — горизонтальные. Фундаменты машин, создающие горизонтальные силы инерции, рекомендуется располагать так, чтобы эти силы действовали в том направлении, в котором жесткость здания выше, или чтобы частота собственных колебаний здания существенно отличалась от рабочей частоты машины. В отдельных случаях в результате рационального размещения машины на фундаменте может уменьшиться общий уровень колебаний строительных конструкций. Так, например, если позволяет технологический процесс, для машин с внецентренным ударом, ударную часть машины следует размещать на фундаменте со стороны, противоположной ограждающим и несущим конструкциям здания.

7.2.4. Виброизоляция, являющаяся одним из эффективных способов снижения уровня вибрации машин, приборов и оборудования. Виброизоляция механической системы заключается в существенном ослаблении связей с основанием или несущими конструкциями.

Виброизоляция называется активной, если она устраивается для уменьшения динамического воздействия системы машина — фундамент — основание, и пассивной, если вибрируемый объект требуется защитить от колебаний поддерживающих его конструкций.

В качестве виброизоляторов применяются, как правило, специальные упругие элементы, устраняющие непосредственный контакт промышленной установки с несущей конструкцией (фундаментом) и другими присоединяемыми к ней внешними связями, в результате чего ослабляется передача вибраций, удара и шума.

Для амортизации используются виброизоляторы, опорные и упорные амортизаторы, амортизирующие вставки (сильфоны, рукава, шланги, гибкие патрубки), гибкие участки кабелей, обеспечивающих питание агрегата, и т.д.

7.2.4.1. При установке высокочастотных легких машин (вентиляторов, станков, электромашин) наиболее часто применяются в качестве виброизоляторов резиновые и войлочные прокладки. Такие прокладки сравнительно хорошо задерживают распространение только высокочастотных вибраций. Для ослабления низкочастотных вибраций они оказываются недостаточно податливыми и иногда приводят даже к усилению передачи колебаний основанию. В таких случаях необходимо применять пружинные амортизаторы, жесткость которых может изменяться в широких пределах.

Прокладки к виброизолируемому оборудованию подбираются в зависимости от его массы путем изменения площади и высоты прокладок.

Наиболее существенным недостатком прокладок является чувствительность резины к низким температурам и разрушающему действию бензина и масел, а также различных агрессивных реагентов, находящихся в воздухе. Большинство сортов резины, из которых изготавливаются амортизаторы, почти полностью теряют свои упругие свойства при низких температурах. Войлочные прокладки помимо недостатков, присущих резиновым, спрессовываются при длительном воздействии на них нагрузок и со временем полностью теряют виброизолирующие качества.

7.2.4.2. Пружинные виброизоляторы с защитным покрытием обладают некоторыми преимуществами. Они могут быть использованы только для установки машин с номинально уравновешенными вращающимися частями, обеспечивающими затухание колебаний системы при прохождении ее через резонанс во время пусков и остановов. К числу таких машин относятся тягодутьевые установки и вентиляторы, соединяемые с воздуховодами гибкими патрубками.

Пружинные опоры в качестве пассивной виброизоляции применяются для установки таких приборов и оборудования, при эксплуатации которых не предусмотрено пребывание обслуживающего персонала.

7.2.4.3. Комбинированные виброизоляторы состоят из стальных и резиновых элементов и применяются при установке наиболее неуравновешенных машин непериодического действия и кузнечных молотов.

Виброизоляторы размещаются группами или рассредоточенно, однако их общий центр тяжести, лежащий на равнодействующей упругих реакций всех виброизоляторов при их одинаковой деформации, должен находиться на одной вертикали с центром тяжести изолированной части фундамента.

7.2.4.4. При изоляции ударов часто используются демпферы вязкого трения, представляющие собой цилиндрические сосуды с вязкой жидкостью, внутри которой размещаются другие цилиндры. Одни цилиндры крепятся к основанию, а другие — к виброизолируемому объекту. При движении цилиндра внутри вязкой жидкости возникает динамическое давление, которое во избежание образования вакуума не должно превышать атмосферного. Применение такой виброизоляции рекомендуется в первую очередь для фундаментов высокочастотных машин периодического действия, а также машин с импульсными нагрузками.

7.2.5. Динамический гаситель колебаний — устройство, состоящее из сравнительно жесткого элемента (массы), присоединенного с помощью упругой связи (или связи с упругим и демпфирующим элементом) к защищаемой конструкции.

Масса представляет собой, как правило, призматический или цилиндрический стальной или чугунный груз. Упругий элемент гасителя обычно выполняется в виде стальной пружины или системы пружин, по конструкции близкой к виброизолятору; можно применять иногда в качестве упругого элемента резиновые и пластмассовые детали, консольные и двухопорные балки, пластинки и т.п. Параметры гасителя (масса, квазиупругий коэффициент и коэффициент демпфирования) определяются расчетом или задаются по конструктивным соображениям.

Гасители применяются для гашения различных видов колебаний: поперечных, продольных, крутильных, возникающих в рабочем или пускоостановочном режиме работы машины, а также вызванных действием ветра. В строительстве наиболее распространены динамические и ударные гасители, демпферы (гасители повышенного сопротивления) и ограничители колебаний.

7.2.5.1. Динамические и ударные гасители особенно целесообразно применять для высоких и протяженных в плане гибких конструкций, выполненных из металла. В частности, такие гасители эффективны при установке их на сооружениях башенного типа, гибких покрытиях (в виде мембран, пластинок, оболочек), металлических конструкциях (зданиях с металлическим каркасом, металлических фундаментах оборудования) и виброизолированных машинах в рабочем и пускоостановочных режимах.

7.2.5.2. Работа демпферов (гасителей повышенного сопротивления) основана на том, что энергия колебаний системы рассеивается в результате сухого трения прижатых одна к другой поверхностей или вязкого трения, возникающего при прохождении жидкости или воздуха по узким щелям и каналам, а также при взаимодействии магнитного поля с полем вихревых токов, возбуждающихся движением системы.

7.2.5.3. Работа ограничителей колебания основана на изменении упругих и упруго-вязких свойств системы, в результате чего уменьшаются амплитуды колебаний и изменяется частота собственных колебаний системы. Энергия частично рассеивается при ударе, но большая ее часть передается через ограничитель. Масса, упругий коэффициент и коэффициент демпфирования определяются по расчету или задаются по конструктивным соображениям. Опыт применения гасителей колебаний показал, что они наиболее эффективны при гашении колебаний, которые носят резонансный характер и возникают в конструкциях, обладающих малым демпфированием.

7.3. В тех случаях, когда уровень вибрации не удается уменьшить по технологическим или другим причинам на источнике возмущения и колебания передаются прилегающим строительным конструкциям, вызывая на них повышенные вибрации, необходимо проведение мероприятий по снижению уровня колебаний самих строительных конструкций.

Снижение уровня колебаний строительных конструкций можно осуществить следующими способами:

отстройкой конструкции от резонанса (при гармонических колебаниях) посредством изменения ее жесткости, массы или конструктивной схемы (введением жестких узлов, превращением разрезных конструкций в неразрезные, изменением размеров пролетов и т.д.);

изменением условий опирания изгибаемой конструкции с установкой отжимно-прижимных приспособлений в ее опорных узлах для регулирования значений сил трения на контакте конструкции с опорами, а также повышением рассеивания энергии колебаний изгибаемой конструкции введением демпферных устройств.

• часть 1
• часть 2
• часть 3