СНиП 2.02.03-85 (1995), часть 2
В формуле (8) суммировать сопротивления грунта следует по всем слоям грунта, пройденным сваей, за исключением случаев, когда проектом предусматривается планировка территории срезкой или возможен размыв грунта. В этих случаях следует суммировать сопротивления всех слоев грунта, расположенных соответственно ниже уровня планировки (срезки) и дна водоема после его местного размыва при расчетном паводке.
Таблица 1
|
Глубина |
Расчетные сопротивления под нижним концом забивных свай и свай-оболочек, погружаемых без выемки грунта, R, кПа те/м) |
||||||
|
погружения нижнего конца сваи, м |
песчаных грунтов средней плотности |
||||||
|
|
гравелистых |
крупных |
— |
средней крупности |
мелких |
пылеватых |
— |
|
|
пылевато-глинистых грунтов при показателе текучести / равном |
||||||
|
|
0 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
|
3
|
7500 (750)
|
6600 (660) 4000 (400)
|
3000 (300) |
3100 (310) 2000 (200) |
2000 (200) 1200 (120) |
1100 (110) |
600 (60) |
|
4
|
8300 (830) |
6800 (680) 5100 (510)
|
3800 (380) |
3200 (320) 2500 (250) |
2100(210) 1600 (160) |
1250 (125) |
700 (70) |
|
5 |
8800 (880) |
7000 (700) 6200 (620)
|
4000 (400) |
3400 (340) 2800 (280) |
2200 (220) 2000 (200) |
1300(130) |
800 (80) |
|
7 |
9700 (970) |
7300 (730) 6900 (690)
|
4300 (430) |
3700 (370) 3300 (330) |
2400 (240) 2200 (220) |
1400 (140) |
850 (85) |
|
10 |
10500(1050) |
7700 (770) 7300 (730)
|
5000 (500) |
4000 (400) 3500 (350) |
2600 (260) 2400 (240) |
1500 (150) |
900 (900) |
|
15 |
11700(1170) |
8200 (820) 7500 (750)
|
5600 (560) |
4400 (440) 4000 (400) |
2900 (290) |
1650(165) |
1000 (100) |
|
20 |
12600 (1260) |
8500 (850) |
6200 (620) |
4800 (480) 4500 (450)
|
3200 (320) |
1800 (180) |
1100(110) |
|
25 |
13400 (1340) |
9000 (900) |
6800 (680) |
5200 (520)
|
3500 (350) |
1950 (195) |
1200 (120) |
|
30 |
14 200 (1420) |
9500 (950) |
7400 (740) |
5600 (560)
|
3800 (380) |
2100 (210) |
1300 (130) |
|
35 |
15000(1500) |
10000(1000) |
8000 (800) |
6000 (600) |
4100 (410) |
2250 (225) |
1400 (140) |
|
Примечания: 1. Над чертой даны значения R для песчаных грунтов, под чертой для пылевато-глинистых. 2. В табл. 1 и 2 глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта при планировке территории срезкой, подсыпкой, намывом до 3 м следует принимать от уровня природного рельефа, а при срезке, подсыпке, намыве от 3 до 10 м от условной отметки, расположенной соответственно на 3 м выше уровня срезки или на 3 м ниже уровня подсыпки. Глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта в водоеме следует принимать от уровня дна после общего размыва расчетным паводком, на болотах от уровня дна болота. При проектировании путепроводов через выемки глубиной до 6 м для свай, забиваемых молотами без подмыва или устройства лидерных скважин, глубину погружения в грунт нижнего конца сваи в табл.1 следует принимать от уровня природного рельефа в месте сооружения фундамента. Для выемок глубиной более 6 м глубину погружения свай следует принимать как для выемок глубиной 6м. 3. Для промежуточных глубин погружения свай и промежуточных значений показателя текучести IL пылевато-глинистых грунтов значения R и fi в табл. 1 и 2 определяются интерполяцией. 4. Для плотных песчаных грунтов, степень плотности которых определена по данным статического зондирования, значения R по табл. 1 для свай, погруженных без использования подмыва или лидерных скважин, следует увеличить на 100 %. При определении степени плотности грунта по данным других видов инженерных изысканий и отсутствии данных статического зондирования для плотных песков значения R по табл. 1 следует увеличить на 60 %, но не более чем до 20 000 кПа (2000 тс/м2 ). 5. Значения расчетных сопротивлений R по табл. 1 допускается использовать при условии, если заглубление свай в неразмываемый и несрезаемый грунт составляет не менее, м: 4,0 — для мостов и гидротехнических сооружений; 3,0 — для зданий и прочих сооружений; 6. Значения расчетного сопротивления R под нижним концом забивных свай сечением 0,15х0,15 м и менее, используемых в качестве фундаментов под внутренние перегородки одноэтажных производственных зданий, допускается увеличивать на 20 %. 7. Для супесей при числе пластичности lp £ 4и коэффициенте пористости е < 0,8 расчетные сопротивления R и fi следует определять как для пылеватых песков средней плотности. |
|||||||
Таблица 2
|
|
Расчетные сопротивления на боковой поверхности забивных свай и свай-оболочек fi , кПа (тс/м2 ) |
||||||||
|
|
песчаных грунтов средней плотности |
||||||||
|
Средняя глубина расположения слоя грунта, |
крупных и средней крупности |
мелких |
пылеватых |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
|
м |
пылевато-глинистых грунтов при показателе текучести IL равном |
||||||||
|
|
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 |
|
1 |
35(3,5) |
23 (2,3) |
15(1,5) |
12(1,2) |
8(0,8) |
4(0,4) |
4(0,4) |
3(0,3) |
2(0,2) |
|
2 |
42(4,2) |
30 (3,0) |
21(2,1) |
17(1,7) |
12(1,2) |
7(0,7) |
5(0,5) |
4(0,4) |
4(0,4) |
|
3 |
48 (4,8) |
35(3,5) |
25 (2,5) |
20 (2,0) |
14(1,4) |
8(0,8) |
7(0,7) |
6(0,6) |
5(0,5) |
|
4 |
53(5,3) |
38(3,8) |
27 (2,7) |
22 (2,2) |
16(1,6) |
9(0,9) |
8(0,8) |
7(0,7) |
5(0,5) |
|
5 |
56 (5,6) |
40(4,0) |
29 (2,9) |
24 (2,4) |
17(1,7) |
10(1,0) |
8(0,8) |
7(0,7) |
6(0,6) |
|
6 |
58(5,8) |
42(4,2) |
31 (3,1) |
25 (2,5) |
18(1,8) |
10(1,0) |
8(0,8) |
7(0,7) |
6(0,6) |
|
8 |
62(6,2) |
44(4,4) |
33 (3,3) |
26 (2,6) |
19(1,9) |
10(1,0) |
8(0,8) |
7(0,7) |
6(0,6) |
|
10 |
65 (6,5) |
46 (4,6) |
34(3,4) |
27 (2,7) |
19(1,9) |
10(1,0) |
8(0,8) |
7 (0,7) |
6(0,6) |
|
15 |
72(7,2) |
51 (5,1) |
38(3,8) |
28 (2,8) |
20 (2,0) |
11(1,1) |
8(0,8) |
7(0,7) |
6(0,6) |
|
20 |
79(7,9) |
56 (5,6) |
41 (4,1) |
30(3,0) |
20 (2,0) |
12(1,2) |
8(0,8) |
7 (0,7) |
6(0,6) |
|
25 |
86(8,6) |
61 (6,1) |
44 (4,4) |
32(3,2) |
20 (2,0) |
12(1,2) |
8(0,8) |
7(0,7) |
6(0,6) |
|
30 |
93 (9,3) |
66(6,6) |
47 (4,7) |
34(3,4) |
21 (2,1) |
12(1,2) |
9(0,9) |
8(0,8) |
7(0,7) |
|
35 |
100 (10,0) |
70 (7,0) |
50(5,0) |
36(3,6) |
22 (2,2) |
13(1,3) |
9(0,9) |
8 (0,8) |
7(0,7) |
|
Примечания: 1. При определении расчетного сопротивления грунта на боковой поверхности свай fi табл. 2 следует учитывать требования, изложенные в примеч.2 и 3 к табл. 1. 2. При определении по табл. 2 расчетных сопротивлений грунтов на боковой поверхности свай fi пласты грунтов следует расчленять на однородные слои толщиной не более 2 м. 3. Значения расчетного сопротивления плотных песчаных грунтов на боковой поверхности свай fi следует увеличивать на 30% по сравнению со значениями, приведенными в табл. 2. 4. Расчетные сопротивления супесей и суглинков с коэффициентом пористости е < 0,5 и глин с коэффициентом пористости е < 0,6 следует увеличивать на 15 % по сравнению со значениями, приведенными в табл. 2, при любых значениях показателя текучести. |
|||||||||
Таблица 3
|
Способы погружения забивных свай и свай-оболочек, погружаемых без выемки грунта, и виды грунтов |
Коэффициенты условий работы грунта при расчете несущей способности свай |
|
|
|
под нижним концом g c R |
на боковой поверхности g c f |
|
1. Погружение сплошных и полых с закрытым нижним концом свай механическими (подвесными), паровоздушными и дизельными молотами |
1,0 |
1,0 |
|
2. Погружение забивкой и вдавливанием в предварительно пробуренные лидерные скважины с заглублением концов свай не менее 1 м ниже забоя скважины при ее диаметре: |
|
|
|
а) равном стороне квадратной сваи |
1,0 |
0,5 |
|
б) на 0,05 м менее стороны квадратной сваи |
1,0 |
0,6 |
|
в) на 0,15м менее стороны квадратной или диаметра сваи круглого сечения (для опор линий электропередачи) |
1,0 |
1,0 |
|
3. Погружение с подмывом в песчаные грунты при условии добивки свай на последнем этапе погружения без применения подмыва на 1 м и более |
1,0 |
0,9 |
|
4. Вибропогружение свай-оболочек, вибропогружение и вибровдавливание свай в грунты: |
|
|
|
а) песчаные средней плотности: |
|
|
|
крупные и средней крупности |
1,2 |
1,0 |
|
мелкие |
1,1 |
1,0 |
|
пылеватые |
1,0 |
1,0 |
|
б) пылевато-глинистые с показателем текучести IL = 0,5: |
|
|
|
супеси |
0,9 |
0,9 |
|
суглинки |
0,8 |
0,9 |
|
глины |
0,7 |
0,9 |
|
в) пылевато-глинистые с показателем текучести IL £ 0 |
1,0 |
1,0 |
|
5. Погружение молотами любой конструкции полых железобетонных свай с открытым нижним концом: |
|
|
|
а) при диаметре полости сваи 0,4 м и менее |
1,0 |
1,0 |
|
б) то же, от 0,4 до 0,8 м |
0,7 |
1,0 |
|
6. Погружение любым способом полых свай круглого сечения с закрытым нижним концом на глубину 10 м и более с последующим устройством в нижнем конце свай камуфлетного уширения в песчаных грунтах средней плотности и в пылевато-глинистых грунтах с показателем текучести IL £ 0,5 при диаметре уширения, равном: |
|
|
|
а) 1,0 м независимо от указанных видов грунта |
0,9 |
1,0 |
|
б) 1,5 м в песках и супесях |
0,8 |
1,0 |
|
в) 1,5 м в суглинках и глинах |
0,7 |
1,0 |
|
7. Погружение вдавливанием свай: |
|
|
|
а) в пески средней плотности крупные, средней крупности и мелкие |
1,1 |
1,0 |
|
б) в пески пылеватые |
1,1 |
0,8 |
|
в) в пылевато-глинистые грунты с показателем текучести IL < 0,5 |
1,1 |
1,0 |
|
г) то же, IL > 0,5 |
1,0 |
1,0 |
|
Примечание. Коэффициенты g c R и g c f по поз. 4 табл. 3 для пылевато-глинистых грунтов с показателем текучести 0,5 > IL > 0 определяются интерполяцией. |
||
Примечания: 1. Несущую способность забивных булавовидных свай следует определять по формуле (8), при этом за периметр и на участке ствола следует принимать периметр поперечного сечения ствола сваи, на участке уширения — периметр поперечного сечения уширения.
Расчетное сопротивление fi грунта на боковой поверхности таких свай на участке уширения, а в песчаных грунтах — и на участке ствола следует принимать таким же, как для свай без уширения; в пылевато-глинистых грунтах сопротивление fi на участке ствола, расположенного в створе уширения, следует принимать равным нулю.
2. Расчетные сопротивления грунтов R и fi в формуле (8) для лессовых пылевато-глинистых грунтов при глубине погружения свай более 5 м следует принимать по значениям, указанным в табл. 1 и 2 для глубины 5 м.
Кроме того, для этих грунтов в случае возможности их замачивания расчетные сопротивления R и fi , указанные в табл. 1 и 2, следует принимать при показателе текучести, соответствующем полному водонасыщению грунта.
4.3. Для забивных свай, опирающихся нижним концом на рыхлые песчаные грунты или на пылевато-глинистые грунты с показателем текучести IL > 0,6, несущую способность следует определять по результатам статических испытаний свай.
4.4. Несущую способность пирамидальной, трапецеидальной и ромбовидной свай, прорезающих песчаные и пылевато-глинистые грунты, Fd кН (тс), с наклоном боковых граней i р £ 0,025 следует определять по формуле
(9)
где g c , R, A , Fd , hi , fi — то же, что в формуле (8);
ui — наружный периметр i- го сечения сваи, м;
u0,i — сумма размеров сторон i -го поперечного сечения сваи, м, которые имеют наклон к оси сваи;
ip — наклон боковых граней сваи в долях единицы;
Ei — модуль деформации i -го слоя грунта, окружающего боковую поверхность сваи, кПа (тс/м2 ), определяемый по результатам компрессионных испытаний;
ki — коэффициент, зависящий от вида грунта и принимаемый по табл. 4;
z r — реологический коэффициент, принимаемый z r = 0,8.
Примечания: 1. При ромбовидных сваях суммирование сопротивлений грунта на боковой поверхности участков с обратным наклоном в формуле (9) не производится.
2. Расчет пирамидальных свай с наклоном боковых граней ip > 0,025 допускается производить в соответствии с требованиями рекомендуемого приложения 2 при наличии результатов прессиометрических испытаний, а при их отсутствии — по формуле (9), принимая значение ip равным 0,025.
Таблица 4
|
Грунты |
Коэффициент ki |
|
Пески и супеси |
0,5 |
|
Суглинки |
0,6 |
|
Глины: |
|
|
при Ip = 18 |
0,7 |
|
при Ip = 25 |
0,9 |
|
Примечание. Для глин с числом пластичности 18 < Ip < 25 значения коэффициента ki , определяются интерполяцией. |
|
4.5. Несущую способность Fdu , кН (тс), висячей забивной сваи и сваи-оболочки, погружаемой без выемки грунта, работающих на выдергивающую нагрузку, следует определять по формуле
Fdu
=
, (10)
где u, g cf , hi , fi — то же, что в формуле (8);
g c , — коэффициент условий работы; для свай, погружаемых в грунт на глубину менее 4 м, g c = 0,6, на глубину 4 м и более, g c = 0,8 — для всех зданий и сооружений кроме опор воздушных линий электропередачи, для которых коэффициент принимается по указаниям разд. 12.
Примечание. В фундаментах опор мостов не допускается работа свай на выдергивание при действии одних постоянных нагрузок.
ВИСЯЧИЕ НАБИВНЫЕ И БУРОВЫЕ СВАИ И СВАИ-ОБОЛОЧКИ, ЗАПОЛНЯЕМЫЕ БЕТОНОМ
4.6. Несущую способность Fd кН (тс), набивной и буровой свай с уширением и без уширения, а также сваи-оболочки, погружаемой с выемкой грунта и заполняемой бетоном, работающих на сжимающую нагрузку, следует определять по формуле
(11)
где g c — коэффициент условий работы сваи; в случае опирания ее на пылевато-глинистые грунты со степенью влажности Sp < 0,9 и на лессовые грунты g c = 0,8, в остальных случаях g c = 1;
g cR коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи; g cR = 1 во всех случаях, за исключением свай с камуфлетными уширениями, для которых этот коэффициент следует принимать g cR = 1,3, и свай с уширением, бетонируемым подводным способом, для которых g cR = 0,9, а также опор воздушных линий электропередачи, для которых коэффициент принимается по указаниям разд. 12;
R расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа (тс/м2 ), принимаемое по указаниям п. 4.7, а для набивной, изготовляемой по технологии, указанной в п. 2.4, а, б, — по табл. 1;
A — площадь опирания на грунт сваи, м2 , принимаемая равной: для набивных и буровых свай без уширения — площади поперечного сечения сваи; для набивных и буровых свай с уширением — площади поперечного сечения уширения в месте наибольшего его диаметра; для свай-оболочек, заполняемых бетоном, — площади поперечного сечения оболочки брутто;
u — периметр поперечного сечения ствола сваи, м;
g cf — коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности сваи, зависящий от способа образования скважины и условий бетонирования и принимаемый по табл. 5;
fi — расчетное сопротивление i - гo слоя грунта на боковой поверхности ствола сваи, кПа (тс/м2 ), принимаемое по табл. 2;
hi — то же, что в формуле (8).
Примечание. Сопротивление песчаных грунтов на боковой поверхности сваи с уширением следует учитывать на участке от уровня планировки до уровня пересечения ствола сваи с поверхностью воображаемого конуса, имеющего в качестве образующей линию, касающуюся поверхности уширения под углом j I /2 к оси сваи, где j — осредненное (по слоям) расчетное значение угла внутреннего трения грунта, залегающего в пределах указанного конуса, определяемое в соответствии с требованиями п.3.5. Сопротивление пылевато-глинистых грунтов допускается учитывать по всей длине ствола.
4.7. Расчетное сопротивление R , кПа (тс/м2 ), грунта под нижним концом сваи следует принимать:
а) для крупнообломочных грунтов с песчаным заполнителем и песчаных грунтов в основании набивной и буровой свай с уширением и без уширения, сваи-оболочки, погружаемой с полным удалением грунтового ядра, — по формуле (12), а сваи-оболочки, погружаемой с сохранением грунтового ядра из указанных грунтов на высоту 0,5 м и более, — по формуле (13):
R = 0,75 a 4 ( a 1 g¢ I d + a 2 a 3 g I h) ; (12)
R = a 4 ( a 1 g¢ I d + a 2 a 3 g I h) ; (13)
где a 1 , a 2 a 3 , a 4 — безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. 6 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта основания, определенного в соответствии с указаниями п. 3.5;
g¢ I — расчетное значение удельного веса грунта, кН/м3 (тс/м3 ), в основании сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды);
g I — осредненное (по слоям) расчетное значение удельного веса грунтов, кН/м3 (тс/м3 ), расположенных выше нижнего конца сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды);
d — диаметр, м, набивной и буровой свай, диаметр уширения (для сваи с уширением), сваи-оболочки или диаметр скважины для сваи-столба, омоноличенного в грунте цементно-песчаным раствором;
h — глубина заложения, м, нижнего конца сваи или ее уширения, отсчитываемая от природного рельефа или уровня планировки (при планировке срезкой), для опор мостов — от дна водоема после его общего размыва при расчетном паводке;
б) для пылевато-глинистых грунтов в основании — по табл. 7.
Примечание. Указания п. 4.7 относятся к случаям, когда обеспечивается заглубление свай в грунт, принятый за основание их нижних концов, не менее чем на диаметр сваи (или уширения для сваи с уширением), но не менее чем на 2 м.
Таблица 5
|
Сваи и способы их устройства |
Коэффициент условий работы сваи g cf |
|||
|
|
в песках |
в супесях |
в суглинках |
в глинах |
|
1. Набивные по п. 2.5, а при забивке инвентарной трубы с наконечником |
0,8 |
0,8 |
0,8 |
0,7 |
|
2. Набивные виброштампованные |
0,9 |
0,9 |
0,9 |
0,9 |
|
3. Буровые, в том числе с уширением, бетонируемые: |
|
|
|
|
|
а) при отсутствии воды в скважине (сухим способом), а также при использовании обсадных инвентарных труб |
0,7 |
0,7 |
0,7 |
0,6 |
|
б) под водой или под глинистым раствором |
0,6 |
0,6 |
0,6 |
0,6 |
|
в) жесткими бетонными смесями, укладываемыми с помощью глубинной вибрации (сухим способом) |
0,8 |
0,8 |
0,8 |
0,7 |
|
4. Буронабивные, полые круглые, устраиваемые при отсутствии воды в скважине с помощью вибросердечника |
0,8 |
0,8 |
0,8 |
0,7 |
|
5. Сваи-оболочки, погружаемые вибрированием с выемкой грунта |
1,0 |
0,9 |
0,7 |
0,6 |
|
6. Сваи-столбы |
0,7 |
0,7 |
0,7 |
0,6 |
|
7. Буроинъекционные, изготовляемые под защитой обсадных труб или бентонитового раствора с опрессовкой давлением 200-400 кПа (2-4 атм) |
0,9 |
0,8 |
0,8 |
0,8 |
Таблица 6
|
Коэффициенты |
Расчетные значения угла внутреннего трения грунта j I , град. |
||||||||
|
|
23 |
25 |
27 |
29 |
31 |
33 |
35 |
37 |
39 |
|
a 1 |
9,5 |
12,6 |
17,3 |
24,4 |
34,6 |
48,6 |
71,3 |
108,0 |
163,0 |
|
a 2 |
18,6 |
24,8 |
32,8 |
45,5 |
64,0 |
87,6 |
127,0 |
185,0 |
260,0 |
|
a 3 при h/d равном, м: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4,0 |
0,78 |
0,79 |
0,80 |
0,82 |
0,84 |
0,85 |
0,85 |
0,85 |
0,87 |
|
5,0 |
0,75 |
0,76 |
0,77 |
0,79 |
0,81 |
0,82 |
0,83 |
0,84 |
0,85 |
|
7,5 |
0,68 |
0,70 |
0,71 |
0,74 |
0,76 |
0,78 |
0,80 |
0,82 |
0,84 |
|
10,0 |
0,62 |
0,65 |
0,67 |
0,70 |
0,73 |
0,75 |
0,77 |
0,79 |
0,81 |
|
12,5 |
0,58 |
0,61 |
0,68 |
0,67 |
0,70 |
0,73 |
0,75 |
0,78 |
0,80 |
|
15,0 |
0,55 |
0,58 |
0,61 |
0,65 |
0,68 |
0,71 |
0,73 |
0,76 |
0, 79 |
|
17,5 |
0,51 |
0,55 |
0,58 |
0,62 |
0,66 |
0,69 |
0,72 |
0,75 |
0,78 |
|
20,0 |
0,49 |
0,53 |
0,57 |
0,61 |
0,65 |
0,68 |
0,72 |
0,75 |
0,78 |
|
22,5 |
0,46 |
0,51 |
0,55 |
0,60 |
0,64 |
0,67 |
0,71 |
0,74 |
0,77 |
|
25,0 и более |
0,44 |
0,49 |
0,54 |
0,59 |
0,63 |
0,67 |
0,70 |
0,74 |
0,77 |
|
a 4 при d, равном, м: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,8 и менее |
0,34 |
0,31 |
0,29 |
0,27 |
0,26 |
0,25 |
0,24 |
0,23 |
0,22 |
|
4,0 |
0,25 |
0,24 |
0,23 |
0,22 |
0,21 |
0,20 |
0,19 |
0,18 |
0,17 |
|
Примечание. Для промежуточных значений j I , h/d и d значения коэффициентов a 1 , a 2 a 3 и a 4 определяются интерполяцией. |
|||||||||
Таблица 7
|
Глубина заложения нижнего конца |
Расчетное сопротивление R , кПа (тс/м2 ), под нижним концом набивных и буровых свай с уширением и без уширения и свай-оболочек, погружаемых с выемкой грунта и заполняемых бетоном при пылевато-глинистых грунтах, за исключением лессовых, с показателем текучести Il равным |
||||||
|
сваи h , м |
0,0 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
|
3 |
850(85) |
750(75) |
650(65) |
500(50) |
400(40) |
300(30) |
250(25) |
|
5 |
1000(100) |
850 (85) |
750 (75) |
650(65) |
500(50) |
400(40) |
350(35) |
|
7 |
1150(115) |
1000 (100) |
850 (85) |
750(75) |
600(60) |
500(50) |
450(45) |
|
10 |
1350(135) |
1200 (120) |
1050 (105) |
950(95) |
800(80) |
700(70) |
600(60) |
|
12 |
1550(155) |
1400 (140) |
1250 (125) |
1100(110) |
950(95) |
800(80) |
700(70) |
|
15 |
1800(180) |
1650 (165) |
1500 (150) |
1300(130) |
1100(110) |
1000(100) |
800(80) |
|
18 |
2100(210) |
1900 (190) |
1700 (170) |
1500(150) |
1300(130) |
1150(115) |
950(95) |
|
20 |
2300(230) |
2100 (210) |
1900 (190) |
1650(165) |
1450(145) |
1250(125) |
1050(105) |
|
30 |
3300(330) |
3000 (300) |
2600 (260) |
2300(230) |
2000(200) |
|
|
|
40 |
4500(450) |
4000 (400) |
3500 (350) |
3000(300) |
2500(250) |
|
|
|
Примечание Для свайных фундаментов опор мостов значения, приведенные в табл. 7, следует: а) повышать (при p асположении опор в водоеме) на величину, равную 1,5g w hw , где g w — удельный вес воды — 10 кН/м3 (1 тс/м3 ); hw — глубина слоя воды в водоеме от ее уровня при расчетном паводке до уровня дна водоема, а при возможности размыва до уровня дна после общего размыва; б) понижать при коэффициенте пористости грунта е > 0,6 и m = 0,6 при е = 1,1. |
|||||||
4.8. Расчетное сопротивление R , кПа (тс/м2 ), грунта под нижним концом сваи-оболочки, погружаемой без удаления грунта или с сохранением грунтового ядра высотой не менее трех диаметров оболочки на последнем этапе ее погружения и не заполняемой бетоном (при условии, что грунтовое ядро образовано из грунта, имеющего те же характеристики, что и грунт, принятый за основание конца сваи-оболочки), следует принимать по табл. 1 с коэффициентом условий работы, учитывающим способ погружения свай-оболочек в соответствии с поз. 4 табл. 3, причем расчетное сопротивление в указанном случае относится к площади поперечного сечения сваи-оболочки нетто.
4.9. Несущую способность Fdu , кН (тc ), набивной и буровой свай и сваи-оболочки, работающих на выдергивающие нагрузки, следует определять по формуле
(14)
где g c , — то же, что в формуле (10);
u, g cf , fi , hi — то же, что в формуле (11).
ВИНТОВЫЕ СВАИ
4.10. Несущую способность Fd кН (тc ), винтовой сваи диаметром лопасти d £ 1,2 м и длиной l < 10 м, работающей на сжимающую или выдергивающую нагрузку, следует определять по формуле (15), а при диаметре лопасти d > 1,2 м и длине сваи l > 10 м— только по данным испытаний винтовой сваи статической нагрузкой: