RMNT.RU / Нормативные документы / СНиПы / Нормы проектирования

СНиП II-11-77 (1985), часть 5

б) при расчете по предельному состоянию I б

Q £ 0,35 R _пр ^д bh ₀ . (22)

В формулах (21) и (22 ) значение для бетонов марок выше М400 принимается как для бетона марки М400. При расчете сечений с переменной шириной по высоте принимается наименьшее значение ширины.

4.25. Расчет изгибаемых элементов на действие поперечных сил допускается не производить, если соблюдается условие

Q £ 0,6R _р ^д bh ₀ . (23)

Значения правой части формулы (23) увеличиваются на 25% для сплошных плоских плит. При соблюдении условия (23 ) в сплошных плоских плитах поперечная арматура ставится конструктивно.

4.26. Расчет элементов с поперечной арматурой должен производиться по формуле

Q = S R _а.х ^д F ^х + S R _а.х ^д F ₀ sin a + Q _б . (24)

где Q - поперечная сила, действующая в наклонном сечении, т.е. равнодействующая всех поперечных сил от внешней нагрузки, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения;

S R _а.х ^д F ^х +

+S R _а.х ^д F ₀ sin a - сумма поперечных усилий, воспринимаемых соответственно хомутами и отогнутыми стержнями. пересекающими наклонное сечение;

a - угол наклона отогнутых стержней к продольной оси элемента в наклонном сечении;

Q _б - поперечное усилие, воспринимаемое бетоном сжатой зоны в наклонном сечении.

Величина Q _б для изгибаемых и внецентренно сжатых элементов определяется по формуле

, (25)

где С - длина проекции наклонного сечения на продольную ось элемента;

b , h ₀ - принимаются в пределах наклонного сечения.

4.27. Для изгибаемых и внецентренно сжатых элементов постоянной высоты, армированных хомутами, длина проекции наклонного сечения на продольную ось элемента, отвечающая минимуму его несущей способности по поперечной силе (при отсутствии внешней нагрузки в пределах наклонного сечения), С ₀ определяется по формуле

, (26)

а величина поперечной силы Q _х.б , воспринимаемой хомутами и бетоном в наклонном сечении с длиной проекции С ₀ , - по формуле

. (27)

где q _х - усилие в хомутах на единицу длины элемента в пределах наклонного сечения, определяемое по формуле

, (28)

и - расстояние между хомутами, см.

4.28. Применение изгибаемых элементов без поперечной арматуры в конструкциях убежищ не допускается.

В противорадиационных укрытиях элементы без поперечной арматуры следует рассчитывать согласно требованиям главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, с учетом дополнительных нагрузок.

РАСЧЕТ НА ПРОДАВЛИВАНИЕ

4.29. Расчет на продавливание плитных конструкций (без поперечной арматуры) от действия сил, равномерно распределенных на ограниченной площади, должен производиться по формуле

Р £ R _р ^д b _ср h ₀ , (29)

где Р - продавливающая сила;

b _ср - среднее арифметическое значение величин периметров верхнего и нижнего оснований пирамиды, образующейся при продавливании, в пределах рабочей высоты сечения h ₀ ;

R _р ^д - расчетною динамическое сопротивление бетона растяжению.

При определении величин b _ср и Р предполагается, что продавливанием происходит по боковой поверхности пирамиды, меньшим основанием которой служит площадь действия продавливающей силы, а боковые стороны наклонены под углом 45° к горизонтали.

При продавливании по поверхности пирамиды с углом наклона боковых граней больше 45° правая часть формулы (29) умножается на величину h ₀ /с , но не более 2,5 (где с - длина горизонтальной проекции боковой грани пирамиды продавливания).

4.30. При установке в пределах пирамиды продавливания поперечной арматуры расчет должен производиться из условий:

P £ R _а.х ^д F _х.п ; (30)

Р £ 1,4 R _р ^д b _ср h ₀ , (31)

где F _х.п - суммарная площадь сечения поперечной арматуры, пересекающей боковые поверхности пирамиды продавливания;

R _а.х ^д - расчетное динамическое сопротивление поперечной арматуры.

Указанные требования распространяются на плиты толщиной не менее 20 см, а также на ленточные и столбчатые фундаменты, в пазы которых заделываются сборные стеновые панели и колонны.

При этом расчет на продавливание следует вести исходя из возможности продавливания железобетона, расположенного ниже дна стаканного или паза ленточного фундаментов.

Поперечная арматура, устанавливаемая в плитных элементах в зоне продавливания, должна иметь достаточную анкеровку по концам. Кроме того, должна быть обеспечена передача поперечного усилия с продольной арматуры на хомуты. Ширина зоны постановки хомутов должна быть не менее 1,5 высоты сечения.

РАСЧЕТ НА СКАЛЫВАНИЕ

4.31* . Неразрезные сборно-монолитные изгибаемые конструкции над промежуточными опорами должны быть проверены расчетом на скалывающие напряжения, возникающие на поверхности контакта материалов, по формуле

. (32)

Предельное значение этих напряжении находится из выражения

t _пр = 0,25 R _пр ^д К _пов , (33)

где Q - поперечная сила в рассматриваемом сечении элемента;

К _пов - коэффициент, учитывающий степень шероховатости поверхности сборного элемента и принимаемый согласно табл. 24.

Таблица 24

Характеристика шероховатости поверхности бетона	Значение коэффициента К _пов
1. Гладкая (заглаженная) поверхность	0,45
2 . Поверхность с естественной шероховатостью	0 ,60
3. Поверхность с наличием местных углублений (1,5х1,5х1,0 см) с шагом 10х10 см	0,65
4 . Поверхность со втопленной щебенкой размером 20 -40 мм через 50-70 мм в свежеуложенный и уплотненный бетон	0,80
5 . Поверхность свежеуложенного бетона сборного элемента, обработанная 15 % -ным раствором сульфитно-спиртовой барды с последующим удалением несхватившегося слоя бетона пескоструйным аппаратом	1 ,0

Если t > t _пр , то следует предусматривать выпуски поперечной арматуры из сборного элемента в слой монолитного бетона нормально к поверхности и в количестве, определяемом расчетом на поперечную силу.

5* РАСЧЕТ УБЕЖИЩ ИЗ КАМЕННЫХ И ДРУГИХ МАТЕРИАЛОВ, ОСНОВАНИЙ И СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

РАСЧЕТ УБЕЖИЩ ИЗ КАМЕННЫХ И ДРУГИХ МАТЕРИАЛОВ

5.1. В каменных и армокаменных конструкциях следует применять материалы с проектными марками по прочности на сжатие не ниже: кирпич - 100, бутовый камень - 150, раствор для кладки - 50.

5.2. Расчетные динамические сопротивления кладки из каменных материалов в конструкциях следует принимать равными расчетным сопротивлениям согласно главе СНиП по проектированию каменных и армокаменных конструкций, умноженным на коэффициент динамического упрочнения К _у = 1,2.

5.3 . Расчетные динамические сопротивления для листового и профильного проката в конструкциях следует принимать равными расчетным сопротивлениям согласно главе СНиП по проектированию стальных конструкций, умноженным на коэффициент динамического упрочнения К _у = 1,4 и коэффициент условий работы m = 1,1.

При расчете сварных соединений стальных конструкций коэффициент динамического упрочнения К _у.св следует принимать равным 1.

5.4. Расчетные динамические сопротивления для дерева, применяемого в конструкциях, следует принимать равными расчетным сопротивлениям согласно главе СНиП по проектированию деревянных конструкций, умноженным на коэффициент динамического упрочнения К _у = 1,4.

5.5*. Расчет элементов каменных и армокаменных конструкций следует производить по предельным состояниям первой группы в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию каменных и армокаменных конструкций.

Расчет стен из каменных материалов при е ₀ £ 0,7 _у , производится без проверки растянутой зоны на раскрытие трещин. При этом наибольшая величина эксцентриситета е ₀ при расчете по несущей способности должна удовлетворять условиям при расчете:

по предельному состоянию I а - е ₀ £ 0,95_у ;

по предельному состоянию I б - е ₀ £ 0 ,8 _у ,

где у - расстояние от центра тяжести сечения элемента до края сечения в сторону эксцентриситета.

При обеспечении совместной работы каменной кладки и железобетона расчет конструкций следует производить по методике, изложенной в прип.12*.

РАСЧЕТ ОСНОВАНИЙ И ФУНДАМЕНТОВ

5.6*. Расчет оснований убежищ должен производиться в соответствии с требованиями глав СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений.

Расчет оснований убежищ, сложенных скальными грунтами, а также водонасыщенными глинистыми и заторфованными грунтами, производится по несущей способности на основное и особое сочетания нагрузок. При этом расчетные сопротивления оснований из скальных грунтов следует принимать равными временным сопротивлениям образцов скального грунта на одноосное сжатие в водонасыщенном состоянии, умноженным на коэффициент динамического упрочнения К _у = 1 ,3.

Расчет оснований, сложенных нескальными грунтами, производится по деформации на основное сочетание нагрузок. При этом отношение площади фундаментов в плане под стенами и колоннами к площади покрытия (площади сбора нагрузки) следует принимать не менее: для убежищ II класса - 0 ,15, III класса - 0,1 и IV класса - 0,05.

Расчет конструкции фундамента на прочность должен производиться на особое сочетание нагрузок, при этом эквивалентную статическую нагрузку следует принимать по п. 3.22 настоящих норм.

5.7* Требования к проектированию защитных сооружений, возводимых в районах распространения вечномерзлых грунтов, определяются, согласно главе СНиП по проектированию оснований и фундаментов на вечномерзлых грунтах, выбором принципа использования мерзлых грунтов в качестве основания, расчетной температурой грунтов и их температурным режимом в процессе строительства и эксплуатации сооружений. Требования в отношении встроенных сооружений и самого здания должны быть едиными.

Отдельно стоящие заглубленные сооружения могут проектироваться с выбором принципа использования вечномерзлых грунтов в качестве основания независимо от принципа, принятого дня окружающих зданий, если эти сооружения располагаются на расстоянии, исключающем взаимное тепловое влияние. При этом следует учитывать использование вечномерзлых грунтов в качестве основания:

принцип I - грунты основания сохраняются в мерзлом состоянии в течение всего периода строительства и эксплуатации здания или сооружения;

принцип II - допускается оттаивание грунтов основания.

5.8. В качестве фундаментов отдельно стоящих сооружений следует использовать плитные, ленточные, столбчатые или свайные фундаменты. При принципе I использования вечномерзлых грунтов в качестве основания в них должны быть предусмотрены трубы или каналы с подачей хладоносителя при помощи естественного или механического побуждения для поддержания расчетной температуры вечномерзлых грунтов в основании сооружения.

Выбор типа охлаждающих устройств определяется особенностями местных условий (температура воздуха, количество ветреных дней и направление ветра) и теплотехническим расчетом.

5.9. При проектировании следует учитывать, что вентиляционные трубы, короба или каналы должны быть доступны для периодического осмотра и очистки от льда, а также должен быть обеспечен отвод воды из труб и сборного коллектора.

Поверхность сооружения, соприкасающаяся с грунтом в пределах сезонного промерзания-оттаивания, должна покрываться обмазками или пленками, снижающими силы морозного выпучивания.

5.10. Расчетные динамические сопротивления вечномерзлых грунтов следует принимать равными нормативным сопротивлениям, согласно главе СНиП по проектированию оснований и фундаментов на вечномерзлых грунтах, умноженным на коэффициент условий работы m = 1,2 и коэффициент динамического упрочнения К _у , равный:

6 - для грунтов в твердомерзлом состоянии;

4 - для грунтов в пластично-мерзлом состоянии.

РАСЧЕТ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

5. 11. Расчет свайных фундаментов должен производиться в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор.

Несущую способность свай следует определять как наименьшее из значений, полученных при расчетах на особое сочетание нагрузок (с учетом действия ударной волны) по сопротивлению:

грунта основания сваи;

материала сваи, определяемому в соответствии с нормами проектирования бетонных и железобетонных конструкций.

5 .12. Несущая способность Р _св , тс, висячих свай по условию сопротивления грунта основания определяется по формуле

, (34)

где Р _ст - несущая способность одной сваи, то, при воздействии статической нагрузки, определяемая по главе СНиП по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор;

D Р ₁ - давление во фронте ударной волны, тс/м² (D Р ₁ =10 D Р ; D Р - давление, кгс/см² , принимаемое согласно прил 1*);

К b , К_v , К_z - коэффициенты, учитывающие несовпадение по времени максимума давления в ударной волне, скорости и перемещения свайного фундамента, принимаемые: К_v = 1 м/с; К_z = 0,015 м; К b = 0,7 для фундаментов под наружными стенками и К b = 0,44 для внутренних стен (колонн);

п - количество разнородных слоев грунта;

v_i - коэффициент Пуассона для 1-го слоя грунта, определяемый по главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений;

П_i - периметр поперечного сечения сваи в середине 1-го слоя грунта, м;

Н _гр - толщина 1-го слоя грунта, м, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи;

j _i - угол внутреннего трения 1-го слоя грунта, определяемый по главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений;

v _н - коэффициент Пуассона для слоя грунта под острием сваи, определяемый по главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений;

а _1в , а _1н - скорости распространения упруго-пластических волн в слое грунта у подошвы ростверка и у острия сваи, м/с, принимаемые по табл. 25 ;

r _в , r _н - параметр грунта под ростверком и под острием сваи, тс× с² /м⁴ принимаемый по табл. 25;

F _р - площадь подошвы ростверка, определяемая методом подбора, приходящаяся на одну сваю, м² , за вычетом площади F ₀ ;

F ₀ - площадь опирания, м² , на грунт сваи, принимаемая по главе СНиП по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор.

5.13. При определении несущей способности висячих свай с уширением у острия, погруженных без заполнения пазух выше уширения или с неуплотненной засыпкой, суммирование по слоям при вычислении первого слагаемого в формуле (34) следует распространять только на слои грунта, лежащие в пределах цилиндрической (призматической) части уширения сваи.

Таблица 25

Характеристика грунтов в соответствии с главой СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений	Параметр грунта тс.с² /м⁴	Скорость распространения упругопластических волн а ₁ , м/с
1. Насыпной грунт, уплотненный со степенью влажности G £ 0 ,5	0,16	150
2. Песок крупный и средней крупности при степени влажности G £ 0 ,8	0 ,17	250
3. Суглинок тугопластичный и плотнопластичный	0,17	300
4. Глина твердая и полутвердая	0 ,2	500
5. Лесс, лессовидный суглинок при показателя просадочности П = 0,17	0,15	200
6. Грунт при относительном содержании растительных остатков q > 0,6 (торф)	0,1	100
7. Илы супесчаные глинистые	0,15-0 ,19	500
8. Водонасыщенный грунт (ниже уровня грунтовых вод) при степени влажности:
G >0,9	0,2	1500
G £ 0,8	0,19	450
Примечание. Для промежуточных значений характеристик r и q , приведенных в таблице, допускается применить интерполяцию.

5.14. Несущая способность свай-стоек Р _ст , тс, по условию сопротивления грунта основания (сваи) определяется в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор с учетом динамического упрочнения основания согласно пп. 5.6 и 5.10 настоящих норм.

5.15. Количество свай и свай-оболочек N _св в фундаменте убежища определяется по формуле

, (35)

где Р _с - постоянная нагрузка, тс, передаваемая на рассчитываемую часть фундамента от вышележащих конструкций и принимаемая согласно прил. 1*;

F _п - площадь покрытия, м² , с которой собирается нагрузка от ударной волны на рассчитываемую часть фундамента;

К _д - коэффициент динамичности, принимаемый по условию сопротивления:

а) грунта оснований свай К _д = 1 ;

б) материала сваи для висячих свай К _д = 1 и для свай-стоек К _д = 1 ,8;

D Р ₁ - то же, что и в формуле (34 );

Р _св - несущая способность сваи, тс.

6* . РАСЧЕТ ПРОТИВОРАДИАЦИОННОЙ ЗАЩИТЫ

6.1 *. Ограждающие конструкции убежищ должны обеспечивать ослабление радиационного воздействия до допустимого уровня.

Степень ослаблении радиационного воздействия выступающими над поверхностью земли стенами и покрытиями убежищ следует определять по формуле

, (36 )

где А - требуемая степень ослабления, принимаемая согласно прил. 1;

К_g
i - коэффициент ослабления дозы гамма- излучения преградой из i слоев материала, равный произведению значений Кg для каждого слоя, принимаемых по табл. 26*;

К_ni - коэффициент ослабления дозы нейтронов преградой из i слоев материала, равный произведению значений К_n для каждого слоя, принимаемых по табл. 26* ;

К _р - коэффициент условий расположения убежищ, принимаемый по формуле

, (36а)

где К _зас - коэффициент, учитывающий снижение дозы проникающей радиации в застройке и принимаемый по табл. 27*;

К _зд - коэффициент, учитывающий ослабление радиации в жилых и производственных зданиях при расположении в них убежищ и принимаемый по табл. 27а*.

6.2*. Для материалов, близких по химическому составу к приведенным в табл. 26 *, но отличающихся плотностью, коэффициенты К_g и К_п следует определять для толщины приведенного слоя Х _прr , рассчитываемого из выражения

, (36а)

где r - плотность вещества с известными значениями К_п и К_g ;

Х - толщина слоя вещества с плотностью r _х , для которого определяется приведенная толщина Х _прr .

Таблица 26*

Толщина слоя материала см	Коэффициент ослабления дозы гамма-излучения и нейтронов проникающей радиации толщей материала
	бетон r =2,4 г/см³ , влажность 10%		кирпич r =1,84г/см³ , влажность 5%		грунт r =1,95г/см³ , влажность 19%		дерево r =0,7г/cм ³ , влажность 30%		полиэтилен r = 0,94 г/см³		сталь r = 7 ,8 г/см³
	К_п	К_g	К_п	К_g	К_п	К_g	К_п	К_g	К_п	К_g	К_п	К_g
10	6,2	2,0	3,7	1,7	6 ,5	1,7	12	1 ,0	22	1,0	4 ,7	17
15	12	3 ,5	5 ,5	2 ,5	13	2,5	30	1 ,2	53	1,3	6,5	56
20	23	5,3	8,2	3,7	26	3,8	59	1,3	130	1,7	8, 8	150
25	43	8,3	12	5,2	51	5,7	120	1,5	240	2,0	11	280
30	74	13	17	7,2	100	8,2	200	1,8	460	2,5	14	430
3 5	130	20	24	10	170	12	340	2,2	860	3,0	17	640
4 0	230	30	34	14	280	17	550	2,5	1600	3,8	21	900
45	390	44	47	18	470	25	910	3,0	3100	4,5	26	1200
50	680	66	66	24	780	35	1500	3,5	5800	5,5	33	1700
55	1200	96	92	32	1300	48	2500	4,2	11000	6,7	-	-
60	2100	140	130	41	2200	68	4100	4,8	20000	8,2	-	-
65	3600	200	180	62	3600	95	6700	5,7	38000	10	-	-
70	6300	280	250	66	6000	130	11000	6,7	72000	12	-	-
75	11000	390	350	83	10000	180	18000	7,7	14× 10 ⁴	15	-	-
80	18000	560	490	100	17000	240	30000	9,0	26× 10 ⁴	18	-	-
85	31000	780	680	120	28000	320	50000	10 ,0	48× 10 ⁴	21	-	-
90	53000	1100	960	160	48000	430	82000	12	91× 10 ⁴	25	-	-
95	91000	1500	1400	200	77000	580	14× 10 ⁴	14	1,7× 10 ⁶	30	-	-
100	15× 10 ⁴	2200	1900	260	12× 10 ⁴	770	22× 10 ⁴	16	3,2× 10 ⁶	35	-	-
105	26× 10 ⁴	3000	2700	330	20× 10 ⁴	1000	37× 10 ⁴	19	6,1× 10 ⁶	42	-	-
110	45× 10⁴	4300	3800	420	32× 10 ⁴	1300	61× 10 ⁴	21	1 ,1× 10 ⁷	50	-	-
115	76× 10⁴	6000	5400	540	51× 10 ⁴	1800	1,0× 10 ⁶	25	2,2× 10 ⁷	59	-	-
120	1,3× 10 ⁶	8400	7700	690	83× 10 ⁴	2300	1 ,7× 10 ⁶	28	4,1× 10 ⁷	69	-	-
125	2.2× 10 ⁶	12000	11000	890	1,3× 10 ⁶	3100	2,7× 10 ⁶	32	7,6× 10 ⁷	82	-	-
130	3,8× 10⁶	17000	15000	1100	2,1× 10 ⁶	4100	4,5× 10 ⁶	37	1,4× 10 ⁸	97	-	-
135	6 ,4× 10 ⁶	23000	22000	1400	3,4× 10 ⁶	5400	7,4× 10 ⁶	42	2 ,7× 10 ⁸	110	-	-
140	11× 10⁶	32000	31000	1800	6 ,4× 10 ⁶	7100	1,2× 10 ⁷	48	5 ,1× 10 ⁸	130	-	-
145	19× 10 ⁶	45000	44000	2300	8,7× 10 ⁶	9400	2,0× 10 ⁷	54	9,6× 10 ⁸	160	-	-
150	32× 10⁶	64000	62000	3000	14× 10 6	12000	3 ,3× 10 ⁷	62	1,8× 10 ⁹	180	-	-

Таблица 27*

Характер застройки	Количество зданий	Высота зданий, м	Плотность застройки, %	Коэффициент К _зас
	4-6	10-20	40	1 ,8
			30	1,5
			20	1,2
Промышленная			10	1,0
	1-2	8-12	40	1,5
			30	1,3
			20	1,2
			10	1,0
	9	30-32	50	2,5
			30	2,0
			20	1,5
			10	1,0
	5	12-20	50	2,0
Жилая и административная			30	1,8
			20	1,3
			10	1,0
	2	8-10	50	1,6
			30	1,4
			20	1,2
			10	1,0
Примечание. При плотности застройки менее 10% коэффициент К _зас применяется равным единице

Для материалов, близких по химическому составу, но отличающихся влажностью при одинаковой плотности материала и не вошедших в табл. 26*, приведенную толщину Х _прп при расчете ослабления нейтронов следует определять из соотношения

, (36б )

где Х _прr - приведенная к одной плотности по соотношению (36а) толщина нового материала;

W - влажность нового неисследованного материала;

W _изв - влажность материала с известными значениями К_п .

По найденному значению Х _прr по табл. 26* определяем значения К_g и К_п , которые и являются коэффициентами ослабления дозы для нового материала толщиной X .

6 ,3. Необходимый коэффициент защиты противорадиационных укрытий в зависимости от их назначения и места расположения, а также характера производственной деятельности укрываемого населения устанавливается в задании на проектирование согласно прил. 1.

Примечание. Принимается, что выпавшие радиоактивные осадки равномерно распределены на горизонтальных поверхностях и горизонтальных проекциях наклонных и криволинейных поверхностей. Заражение вертикальных поверхностей (стен) не учитывается.

6.4*. Коэффициент защиты К _з для помещений укрытий в одноэтажных зданиях определяется по формуле

, (37)

где К ₁ - коэффициент, учитывающий долю радиации, проникающей через наружные и внутренние стены и принимаемый по формуле

, (38)

a _i - плоский угол с вершиной в центре помещения, против которого расположена i -тая стена укрытия, град. При этом учитываются наружные и внутренние стены здания, суммарный вес 1 м² которых в одном направлении менее 1000 кгс;