СНиП 2.03.02-86, часть 2

• часть 1
• часть 2
• часть 3

для всех конструкций, эксплуатируемых при относительной влажности внутреннего воздуха свыше 75 % или во влажной зоне, а также для перекрытий санузлов общественных зданий, для плит балконов и лоджий, карнизов, поясков и других выступающих деталей фасадов - D1900;

для конструкций, эксплуатируемых в агрессивных средах - D1900.

2.6. Для конструкций, эксплуатируемых в агрессивных средах, применять бетон на полностью гидратированном вяжущем, как правило, не следует.

2.7. Замоноличивание стыков конструкций следует предусматривать цементным бетоном, классы которого должны назначаться согласно требованиям пп. 2.8 и 2.10 СНиП 2.03.01-84.

НОРМАТИВНЫЕ И РАСЧЕТНЫЕ

ХАРАКТЕРИСТИКИ БЕТОНА

2.8. Нормативными сопротивлениями бетона являются сопротивление осевому сжатию призм (призменная прочность) R_bn и сопротивление осевому растяжению R_btn .

Нормативное сопротивление R_bn принято равным

R_bn = (0.85 - 0.00135 В) В, (10)

но не менее 0,8 В, где В - в МПа.

Нормативное сопротивление R_btn принято равным

(11)

где B - в МПа.

Нормативные сопротивления бетона R_bn с округлением в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие приведены в табл. 8.

2.9. Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой и второй групп определяются путем деления нормативных сопротивлений на соответствующие коэффициенты надежности по бетону при сжатии g _bc или при растяжении g _bt , принимаемые по табл. 9.

Значения расчетных сопротивлений бетона в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие для предельных состояний первой группы R_b и R_bt , приведены (с округлением) в табл. 10, для предельных состояний второй группы R_b.ser и R_bt.ser - в табл. 8.

2.10. Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы R_b , и R_bt , приведенные в табл. 10, следует снижать (или повышать) путем умножения на коэффициенты условий работы бетона ¡ _bc учитывающие особенности свойств бетона, длительность действия нагрузки и ее многократную повторяемость, условия и стадию работы конструкций, способ их изготовления, размеры сечения и т. п. Значения коэффициентов ¡ _bi , приведены в табл. 11.

Таблица 8

П р и м е ч а н и е: Над чертой указаны значения в МПа, под чертой - в кгс/см² .

Таблица 9

2.11. Расчетные сопротивления при растяжении R_bt.ser предельных состояний второй группы при расчете по деформациям следует увеличивать путем умножения на коэффициент условий работы бетона g _bt1 =1,4, а при расчете по образованию нормальных и наклонных трещин от многократно повторных нагрузок, а также при расчете по образованию наклонных трещин от любых нагрузок - уменьшать путем умножения на коэффициент условий работы бетона соответственно g _b1 , и g _b4 , значения которых приведены в табл. 11 и 12.

2.12. Значения начального модуля упругости бетона E_b , при сжатии и растяжении принимаются по табл. 13.

Для незащищенных от солнечной радиации конструкций, предназначенных для эксплуатации в климатическом подрайоне IVA согласно СНиП 2.01.01-82, значения Е_b , указанные в табл. 13, следует умножать на коэффициент 0,85.

Для бетона, подвергающегося попеременному замораживанию и оттаиванию, значения Е_b , указанные в табл. 13, следует умножать на коэффициент условий работы бетона g _b6, принимаемый по табл. 17 СНиП 2.03.01-84.

При наличии данных о составе бетона, условиях изготовления и т. д. допускается принимать другие значения Е_b , согласованные в установленном порядке.

2.13. Предельные значения характеристики ползучести бетона j _b следует определять в зависимости от влажностного режима эксплуатации конструкций по формуле

(12)

где j _ьт - предельные значения характеристики ползучести бетона при влажности окружающей воздушной среды 40 - 75 %, принимаемые по табл. 14 настоящих норм;

h ₁ - коэффициент, принимаемый равным при относительной влажности внутреннего воздуха, %:

свыше 75 или во влажной зоне. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1,1

от 40 до 75 или в зоне нормальной влажности. . . . . . . . . .1,0

до 40 или в сухой зоне. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 0,9

2.14. Коэффициент линейной температурной деформации бетона a _bt при изменении температур от минус 50 до плюс 50 °С следует принимать равным 110^-5 °С^-1 .

При наличии данных о минералогическом составе заполнителей, составе и водонасыщении бетона и т. п. допускается принимать другие значения a _bt , обоснованные в установленном порядке.

Для расчетной температуры ниже минус 50 С величину a _bt следует принимать по экспериментальным данным.

2.15. Начальный коэффициент поперечной деформации бетона (коэффициент Пуассона) n следует принимать равным 0,2, а модуль сдвига бетона G- равным 0,4 соответствующих значений Е_b , указанных в табл. 13.

Таблица 10

П р и м е ч а н и е. Над чертой указаны значения в МПа, под чертой - в кгс/см² .

Таблица 11

Примечания. Коэффициенты условий работы бетона по поз. 1, 2, 5, 6, 7 должны учитываться при определении расчетных сопротивлений бетона R_b , и R_bt по поз. 4 - при определении R_bt,ser а по остальным позициям - только при определении R_b .

2. Для конструкций, находящихся под действием многократно повторяющейся нагрузки, коэффициент g _{b 2} учитывается при расчете по прочности, а g _{b 1} - при расчете на выносливость и по образованию трещин.

3. При расчете конструкций в стадии предварительного обжатия коэффициент g _{b 2} принимается равным единице.

4. Коэффициенты условий работы бетона вводятся независимо друг от друга, но при этом их произведение должно быть не менее 0,45.

Таблица 12

В табл. 12

где и   соответственно наименьшее и наибольшее напряжения в бетоне в пределах цикла изменения нагрузки, определяемые согласно п. 3.47 СНиП 2.03.01-84 с учетом требований п. 3.14 настоящих норм.

Таблица 13

Примечания: 1. Над чертой указаны значения E_b × 10^-3 в МПа, под чертой   в кгс/см² .

2. При расчете слоистых конструкций по предельным состояниям первой группы в тех случаях, когда в расчете учитываются слои не только из плотного силикатного бетона, но и из других материалов, приведенные в данной таблице значения модуля упругости плотного силикатного бетона следует увеличивать или уменьшать на 30 % исходя из отклонения в сторону, неблагоприятную для расчета.

Таблица 14

Примечания: 1. Для плотного силикатного бетона на известково-шлаковом вяжущем предельное значение характеристики ползучести j _bm следует принимать для рассмотренных классов бетона равным единице.

2. При наличии данных о составе бетона в условиях изготовления конструкций допускается принимать другие значения j _b , согласованные в установленном порядке.

3. Влажность воздуха окружающей среды следует определять согласно указаниям п. 1.8 СНиП 2.03.01-84.

АРМАТУРА

2.16. Для армирования конструкций, а также для закладных изделий следует принимать арматуру и сталь согласно указаниям пп. 2.17—2.24 СНиП 2.03.01-84.

В качестве напрягаемой арматуры не допускается применять высокопрочную холоднотянутую арматурную проволоку классов В- II и Вр- II диаметром 4 мм и менее, а также арматурные канаты.

2.17. Нормативные и расчетные характеристики арматуры следует принимать согласно указаниям пп. 2.25-2.30 СНиП 2.03.01-84 с учетом требований пп. 2.18-2.19 настоящих норм.

2.18. Коэффициент условий работы арматуры g _s3 , принимаемый по табл. 25 СНиП 2.03.01-84 , следует умножать на коэффициент, равный (где d  — диаметр арматуры).

2.19. Длину зоны передачи напряжений l _р для напрягаемой арматуры без анкеров следует определять по формуле (11) СНиП 2.03.01-84, принимая значение R_bp равным R_bn по табл. 8 настоящих норм, а потери предварительного напряжения арматуры при определении s _sp по поз. 1—5 табл. 2 настоящих норм.

3. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ

РАСЧЕТ БЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ

3.1. Расчет бетонных и конструктивно армированных элементов по прочности следует производить согласно указаниям пп. 3.1-3.8 СНиП 2.03.01-84, принимая:

расчетные характеристики материалов согласно разд. 2 настоящих норм;

коэффициент a в формулах (12), (14), (15) и (23) СНиП 2.03.01-84 равным единице;

коэффициент h по формуле (19) СНиП 2.03.01-84 с учетом указаний п. 3.3 настоящих норм.

3.2. Расчет бетонных и конструктивно армированных элементов стен с двух- и многорядной разрезкой следует производить согласно требованиям СНиП II -22-81 с учетом указаний настоящих норм.

3.3. Значения коэффициента h , учитывающего влияние прогиба внецентренно сжатого элемента на величину эксцентриситета продольного усилия e₀ , следует определять по формуле (19) СНиП 2.03.01-84, принимая условную критическую силу равной:

, (13)

где j _l  — коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на жесткость элемента в предельном состоянии, определяемый по формуле

(14)

здесь M₁ и M_l  — моменты относительно растянутой или наименее сжатой грани сечения соответственно от всех нагрузок (постоянных, длительных и кратковременных) и нагрузок, при действии которых учитывается коэффициент условий работы бетона g _b2 (см. поз. 2а табл. 11 настоящих норм);

d _e  — коэффициент, принимаемый равным e₀ / h , но не менее

(15)

и не менее величины 0,01,

где R_b   в МПа, принимается с учетом коэффициентов условий работы g _b15 и g _b16 .

РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ

3.4. Расчет железобетонных элементов по прочности следует производить согласно требованиям пп. 3.9-3.46 СНиП 2.03.01-84 с учетом указаний пп. 3,5—3,12 настоящих норм.

3.5. Расчетные характеристики материалов следует принимать согласно указаниям разд. 2 настоящих норм, а величину предварительного напряжения арматуры — согласно указаниям разд. 1 настоящих норм.

Расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси элемента

3.6. Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, когда внешняя сила действует в плоскости симметрии сечения и арматура сосредоточена у граней элемента, перпендикулярных к указанной плоскости, следует производить согласно пп. 3.10-3.27 СНиП 2.03.01-84 с учетом указаний пп. 3.7—3.9 настоящих норм.

Расчет нормальных сечений, не оговоренных в настоящем пункте, следует производить по формулам общего случая расчета нормальных сечений согласно указаниям п. 3.10 настоящих норм.

3.7. Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона x _R , при котором предельное состояние элементов наступает одновременно с достижением в растянутой арматуре напряжения, равного расчетному сопротивлению R_s . следует определять по формуле

, (16)

где w  — характеристика сжатой зоны бетона, определяемая согласно указаниям п. 3.8 настоящих норм;

s _sR  — напряжение в арматуре, МПа, принимаемое согласно указаниям п.3.12 СНиП 2.03.01-84;

e _b,max  — максимальна краевая относительная деформация в сжатой зоне бетона, принимаемая равной при учете:

всех нагрузок — 3,5 × 10 ^-3 ;

нагрузок, при действии которых учитывается коэффициент условий работы бетона g _b2 < 1,0 (см. поз.2а табл. 11) ¾ 4,5 × 10^{- 3}

3.8. Характеристику сжатой зоны бетона w следует определять по формуле

w = 1 - 0,014 R_b (17)

и принимать не более 0,85 (здесь R_b  — в МПа).

В случае, если в расчете внецентренно сжатых элементов сплошного сечения учитывается косвенное армирование, величину w в формулах (16), (22), (23), (25) настоящих норм следует определять по формуле

w = 1 - 0,014 R_b + d ₂ (18)

и принимать не более 0,9,

где R_b ¾ в МПа;

d ₂ — коэффициент, определяемый согласно указаниям п. 3.22 СНиП 2.03.01-84.

3.9. При определении коэффициента h для сжатых элементов, имеющих гибкость l/i > 14, значение условной критической силы следует определять по формуле

, (19)

где d _e и j _l  — коэффициенты, определяемые согласно указаниям п. 3.3 настоящих норм;

j _p  — коэффициент, учитывающий влияние предварительного напряжения на жесткость элемента, определяемый согласно п. 3.24 СНиП 2.03.01-84.

3.10. Расчет элементов по общему случаю (при любых сечениях, внешних усилиях и любом армировании) (черт. 1) следует производить из условия

M £ ± (R_b S_b - Ss _si S_si ) (20)

при этом знак „плюс" перед скобкой принимается для внецентренного сжатия и изгиба, знак „минус" — для растяжения.

В формуле (20):

М — в изгибаемых элементах — проекция момента внешних сил на плоскость, перпендикулярную прямой, ограничивающей сжатую зону сечения;

во внецентренно сжатых и растянутых элементах — момент продольной силы N относительно оси, параллельной прямой, ограничивающей сжатую зону и проходящей:

во внецентренно сжатых элементах — через центр тяжести сечения наиболее растянутого или наименее сжатого стержня продольной арматуры;

во внецентренно растянутых элементах - через точку сжатой зоны, наиболее удаленную от указанной прямой;

S_b ¾ статический момент площади сечения сжатой зоны бетона относительно соответствующей из указанных осей, при этом в изгибаемых элементах положение оси принимается таким, как во внецентренно сжатых;

S_si  — статический момент площади сечения i -го стержня продольной арматуры относительно соответствующей из указанных осей;

s _si  — напряжения в i -м стержне продольной арматуры, определяемые согласно указаниям настоящего пункта.

Высота сжатой зоны х и напряжение s _si определяются из совместного решения уравнений:

; (21)

; (22)

при x £ w h или уравнения (21) и уравнения

, (23)

при w h £ x £ h.

В уравнении (21) знак „минус" перед N принимается для внецентренно сжатых элементов, знак „плюс" — для внецентренно растянутых.

При определении положения границы сжатой зоны при косом изгибе следует учитывать положения, приведенные в п. 3.28 СНиП 2.03.01-84.

Если значение s _si , полученное по формуле (22) для арматуры классов A-IV, A-V, A-VI, В- II , Вр- II , превышает b R_si то напряжение s _si следует определять по формуле

, (24)

В случае, когда найденное по формуле (24) напряжение в арматуре превышает R_si без учета коэффициента g _s6 , в условия (20) и (21) подставляется значение s _si равное R_si с учетом соответствующих коэффициентов условий работы, в том числе g _s6 (см. п. 3.13 СНиП 2.03.01.84) .

Черт. 1. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси железобетонного элемента, при расчете его по прочности

I -I — плоскость, параллельная плоскости действия изгибающего момента, или плоскость, проходящая через точки приложения нормальной силы и равнодействующих внутренних сжимающих и растягивающих усилий;

1 — точка приложения равнодействующей усилий в сжатой арматуре и в бетоне сжатой зоны; 2 — точка приложения равнодействующей усилий в растянутой арматуре

Напряжение s _si вводится в расчетные формулы со своим знаком, получаемым при расчете по формулам (22) — (24). при этом необходимо соблюдать следующие условия:

во всех случаях R_si ³ s _si ³ - R_sci ;

для предварительно напряженных элементов s _si ³ s _sci , здесь s _sci ¾ напряжение в арматуре, равное предварительному напряжению s ’_spi , уменьшенному на величину s _sc,u (см. пп. 3.12 и 3.22 СНиП 2.03.01-84).

В формулах (21) - (24):

A_si  — площадь сечения i-го стержня продольной арматуры;

s _spi — предварительное напряжение в i-м стержне продольной арматуры, принимаемое при коэффициенте g _sp , назначаемом в зависимости от расположения стержня;

e _b,max  — относительная деформация, принимаемая в соответствии с п. 3.7 настоящих норм;

e _b,b  — относительная деформация сжатия по всему сечению при х = h, принимаемая равной при учете:

всех нагрузок —2 × 10 ^-3 ;

нагрузок, при действии которых учитывается коэффициент условий работы бетона g _b2 < 1 (см. поз. 2а табл. 11 настоящих норм) ¾ 2, 5 × 10 ^-3 ;

h_0i  — расстояние от оси, проходящей через центр тяжести сечения рассматриваемого i-го стержня арматуры и параллельной прямой, ограничивающей сжатую зону, до наиболее удаленной точки сжатой зоны (см. черт. 1);

w  — характеристика, определяемая согласно указаниям п. 3.8 настоящих норм;

x _i — относительная высота сжатой зоны бетона, равная ;

x _Ri , x _eli — относительная высота сжатой зоны, отвечающая достижению в рассматриваемом стержне напряжений, соответственно равных R_si и b R_si . Значения x _Ri , и x _eli определяются по формуле

, (25)

здесь s _Ri(eli) ¾ напряжения в арматуре, МПа, определяемые согласно указаниям п. 3.28 СНиП 2.03.01-84;

b  — коэффициент, принимаемый по п. 3.28 СНиП 2.03.01-84.

В формулах (70) и (71) СНиП 2.03.01-84 величина s _spi принимается с учетом потерь, приведенных в поз. 3-5 табл. 2 настоящих норм.

Расчет сечений, наклонных к продольной оси элемента

3.11. При расчете сечений, наклонных к продольной оси элемента, следует принимать следующие значения коэффициентов, входящих в расчетные формулы пп. 3.30 - 3.35 СНиП 2.03.01-84:

b =0,01; j _b2 = 1,80; j _b3 = 0,55; j _b4 = 1,35;

кроме того, значение коэффициента 0,3 в формуле (72) СНиП 2.03.01-84 следует заменить на 0,25, а значение коэффициента 5 в формуле (73) на 2,5.

Формулы для определения всех других коэффициентов следует принимать по пп. 3.30 — 3.35 СНиП 2.03.01-84.

3.12. Расчет железобетонных коротких консолей колонн на действие поперечной силы следует производить согласно требованиям пп. 3.34 и 5.30 СНиП 2.03.01-84. При этом: в правой части условия (85) следует принимать коэффициент 0,5 вместо 0,8; в выражении, которое должно быть не более правой части условия (85), принимается коэффициент 2,5 вместо 3,5; в формуле (87) коэффициент при а принимается 2,5 вместо 5.

Расчет железобетонных элементов на местное действие нагрузки

3.13. Расчет железобетонных элементов на местное действие нагрузки следует производить согласно требованиям пп. 3.39 - 3.46 СНиП 2.03.01-84 как для конструкций из мелкозернистого бетона.

Расчет железобетонных элементов на выносливость

3.14. Расчет железобетонных элементов на выносливость следует производить согласно указаниям пп. 3.47 - 3.49 СНиП 2.03.01-84, принимая:

коэффициент условий работы бетона g _{b 1} - по табл. 12 настоящих норм;

коэффициенты условий работы арматуры g _s3 и g _s4 — соответственно по таблицам 25 и 26 СНиП 2.03.01-84 с учетом требований п. 2.18 настоящих норм;

коэффициент приведения арматуры к бетону а’ - равным 40, 33, 28, 25, 21, 19, 17 соответственно для классов бетона В15, В20, B25, В30, В35, В40, В45.

4. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ВТОРОЙ ГРУППЫ

РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ОБРАЗОВАНИЮ ТРЕЩИН

4.1. Расчет железобетонных элементов по образованию трещин следует производить в соответствии с указаниями пп. 4.1-4.12 СНиП 2.03.01-84, принимая:

расчетные характеристики материалов согласно разд. 2 настоящих норм;

длину зоны передачи напряжений для напрягаемой арматуры без анкеров, указанную в пп. 4.3 и 4.11 СНиП 2.03.01-84, - согласно п. 2.19 настоящих норм;

значение s _{b t} в формуле (140) СНиП 2.03.01-84 ¾ с учетом указаний п. 3.14 настоящих норм;

коэффициент условий работы бетона g _{b i}  — по табл. 11 настоящих норм;

коэффициент а в формуле (142) СНиП 2.03.01-84 равным 0,02.

РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО РАСКРЫТИЮ ТРЕЩИН

Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси элемента

4.2. Ширину раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента а _{cr с} , мм, на уровне центра тяжести растянутой арматуры следует определять по формуле

, (26)

где j _l3 — коэффициент, принимаемый равным при учете:

кратковременных нагрузок и непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок - 1,0;

многократно повторяющейся нагрузки, а также продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок —1,5;

h ¾ коэффициент, принимаемый согласно указаниям п. 4.14 СНиП 2.03.01-84;

s _s  — напряжение на уровне центра тяжести арматуры S или (при наличии предварительного напряжения) приращение напряжений от действия внешней нагрузки, определяемое согласно указаниям п. 4.3 настоящих норм;

G_sb  — модуль деформации смещения арматуры относительно бетона на участках между трещинами, принимаемый равным для бетона:

на известково-песчаном вяжущем ............ 0,67 E_b

на известково-шлаковом вяжущем ............ 0,62 E_b

u_s  — периметр сечения растянутой арматуры;

а ₁  — коэффициент, определяемый: при двузначной эпюре напряжений в сечении элемента по формуле

; (27)

при однозначной эпюре напряжений в сечении элемента по формуле

; (28)

значение a₁ принимается не менее 0,4.

В формулах (27) и (28) :

 — коэффициент, учитывающий положение растянутой арматуры по высоте сечения;

x _m — относительная высота сжатой зоны элемента с усредненными деформациями в сжатой зоне и растянутой арматуре, определяемая согласно п. 4.18;

а ₂  — коэффициент, принимаемый равным

, (29)

При расположении растянутой арматуры в несколько рядов по высоте растянутой зоны ширина раскрытия трещин на уровне стержней, наиболее удаленных от нейтральной линии, вычисляется по формуле (26) с умножением на коэффициент a₃ , определяемый по формуле

, (30)

где С _s  — расстояние от центра тяжести площади сечения всей растянутой арматуры до центра тяжести ряда стержней, наиболее удаленного от нейтральной линии.

Ширина непродолжительного раскрытия трещин определяется:

для элементов 2-й категории трещиностойкости от непродолжительного действия полной нагрузки (постоянной, длительной, кратковременной) — по формуле (26);

для элементов 3-й категории трещиностойкости— по формуле

, (31)

где ¾ ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия полной нагрузки;

¾ ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок;

¾ ширина продолжительного раскрытия трещин от действия постоянных и длительных нагрузок.

Значения , и определяются по формуле (26) настоящих норм. Входящие в нее величины y _m и е _{s , tot} вычисляют по формулам (42) и (55) при значениях w _pl определяемых по формулам (37) и (38) , и q _m ¾ по табл. 15, причем w _pl и q _m находят при вычислении:

и ¾ от действия полной нагрузки;

¾ действия постоянной и длительной нагрузок.

Ширина продолжительного раскрытия трещин для элементов, к трещиностойкости которых предъявляются требования 3-й категории, определяются от продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок.

На участках элементов, имеющих начальные трещины в сжатой зоне, ширину раскрытия трещин, вычисленную по формуле (31), следует увеличивать на 15%.

4.3. Напряжения (или их приращения) следует определять по формулам:

для центрально растянутых элементов

; (32)

для изгибаемых, а также внецентренно растянутых при e_0,tot ³ 0 , 8 h₀ и внецентренно сжатых элементов

, (33)

для внецентренно растянутых элементов при e_0,tot < 0,8h₀

(34)

В формулах (32) - (34) :

N_tot и M_s — соответственно равнодействующая продольных сил и заменяющий момент, определяемые согласно требованиям п. 4.16; при определении значения М _s эксцентриситет продольных усилий относительно оси, проходящей через центр тяжести растянутой арматуры, следует считать положительным, если он направлен в сторону сжатой (менее растянутой) зоны сечения;

x _m  — относительная высота сжатой зоны (см. п. 4.2 );

z_m ¾ величина, характеризующая положение внутренних усилий в сечении и определяемая согласно требованиям п. 4.19;

z_s  — расстояние между центрами тяжести растянутой и сжатой арматуры, равное h₀ -a’ ;

e_0,tot  — эксцентриситет равнодействующей продольной силы N и усилия предварительного обжатия P относительно центра тяжести приведенного сечения.

4.4. Глубину начальных трещин в сжатой зоне h_crc , образующихся при предварительном обжатии, транспортировании или монтаже элементов, следует определять по формуле

• часть 1
• часть 2
• часть 3