Проектирование подпорных стен (к СНиП 2.09.03-85), часть 6
2. При расчете по второму предельному состоянию:
l n = tg 2 (45 ° - j¢ II /2) = tg 2 (45 ° -29 ° /2) = 0,347;
а) от собственного веса грунта засыпки:
P g 1 n = [ gg f h l n - c (k 1 + k 2 )]yl/h = 0 ;
Р g 2 n = [17,1 × 1 × 4,35 × 0,347 - 0]3,75 × 6/4,35 = 133,51 кПа;
Р g 3 n = [17,1 × 1 × 4,35 × 0,347 - 0]4,35 × 6/4,35 = 154,87 кПа;
б) от загружения временной нагрузкой:
Рq n = q g f l n l = 10 × 1 × 0,347 × 6 = 20,8 кПа.
Дополнительные параметры
G - вес фундамента и плиты на его обрезах 240 кН (G n = 216 кН);
G 1 - вес грунта и временной нагрузки над левой частью фундаментной плиты 220 кН (G 1 n = 180 кН);
G 2 - вес стены подвала 109 кН (G 2 n = 99 кН);
Fv = G +G 1 + G 2 + N = 240 + 220 + 109 + 1200 = 1769 кН;
(Fv n = 1585 кН);
Ih = 0,9 × 0,9 3 /12 = 5,5 × 10-2 м4 .
При t = const по табл. 8 v 1 = 0,375; v 2 = 0,1;
m = (h 2 + h 3 )/h 2 = (3,75 + 0,6)/3,75 = 1,16;
k w = 6 = w Еb Ih m 2 /Eb 2 h 2 а = 6 × 2,05 × 107 × 5,5 × 10-2 × 1,162 /2 × 104 × 2,12 × 3,75 · 2,1 = 13,11;
k w = 3 = 3 × 2,05 × 107 × 5,5 × 10-2 × 1,162 /2 × 104 × 2,12 × 3,75 × 2,1 = 6,55.
Расчет основания по несущей способности
Опорную реакцию R в уровне низа плит перекрытия подвала по приведенной ниже формуле определяем при k = 6,55 ( w = 3) :
R = Q в = [Pq (v 1 + km /2) + P g 2 (v 2 + km 2 /6)]h 2 /(1 + k ) - (G 1 е 1 +
+ G 2 е 2 )k /(1 + k)mh 2 + Мс (1,5m + k )/(1 + k)mh 2 = [28,08(0,375 +
+ 6,55 × 1,16/2) + 181,64(0,1 + 6,55 × 1,16 2 /6)]3,75/(1 + 6,55) - (220 × 0,9 +
+ 109 × 0,6)6,55/(1 + 6,55)1,16 × 3,75 + 400(1,5 × 1.16 + 6,55)/(1 + 6,55) x
x 1,16 × 3,75 = 248,16 кН.
Сдвигающую силу Fsa в уровне подошвы стены определяем по формуле (85)
Fsa = - R + (P g 1 + Р g 3 + 2Рq )(h 2 + h 3 )/2 = - 248,16 + (0 + 210,71 +
+ 2 × 28,08)(3,75 + 0,6)/2 = 332,28 кН.
Удерживающую силу определяем по формуле (19), принимая пассивное сопротивление грунта Er = 0 :
Fsr = Fv tg( j I - b ) + bc I + Er = 1769 tg(29 ° - 0 ° )+ 0 + 0 = 980,6 кН.
Расчет устойчивости столбчатого фундамента против сдвига проверяем из условия (15)
Fsa = 332,28 кН < g c Fsr / g n = 0,9 × 980,6/1,15 = 767,43 кН.
Условие устойчивости фундамента удовлетворено.
Приведенный угол наклона к вертикали d I равнодействующей внешней нагрузки определяем по формуле (27)
tg d I = Fsa /Fv = 332,28/1769 = 0,188 ; d I = 10 ° .
Производим проверку устойчивости грунта основания из условия (26), так как tg d I < sin j I = 0,4848.
Определяем изгибающие моменты в уровне подошвы фундамента по формуле
М0 = - R (h 2 + h 3 ) + (2Р g 1 + Р g 3 + 3Рq )(h 2 + h 3 )2 /6 - (G 1 е 1 + G 2 е 2 ) +
+ Мс = - 248,16(3,75 + 0,6) + (0 + 210,71 + 3 × 28,08)(3,75 + 0,6)2 /6 -
- (220 × 0,9 + 109 × 0,6) + 400 = - 12,81 кН × м.
Величина эксцентриситета приложения равнодействующей:
е = М0 /Fv = 12,81/1769 » 0,01 м.
Определение вертикальной составляющей силы предельного сопротивления основания Nu проводим согласно СНиП 2.02.01-83:
b ¢ = b - 2e = 2,1 - 2 × 0,01 = 2,08 м;
l ¢ = a = 2,1 м.
По СНиП 2.02.01-83 табл. 7 при d I = 10 ° ; j I = 29 ° ; N g = 6,72 ; Nq = 12,94.
h = l/b = 2,1/2,1 = 1 ;
xg = 1 - 0,25/ h = 1 - 0,25/1 = 0,75;
x q = 1 + 1,5/ h = 1 + 1,5/1 = 2,5 ;
Nu = b ¢ l ¢ (N g xg b ¢g I + Nq x q g¢ I d + Nc x c c I ) = 2,08 × 2,1(6,72 × 0,75 × 2,08 × 18,9 +
+ 12,94 × 2,5 × 18 × 0,75 + 0) = 2773,08 кН.
Проверяем условие (26):
Fv = 1769 кН < g c Nu / g n = 0,9 × 2773,08/1,15 = 2170,21 кН.
Условие прочности грунтового основания удовлетворено.
Расчет основания по деформациям
Расчетное сопротивление грунта основания определяем по формуле (97)
где g с 1 = 1,3; g с 2 = 1,1 (табл. 6) k = 1,1 ; d в = 2 м; М g = 1,34; Мq = 6,34 ( определены по табл. 7 при j II = 32 ° ).
Определяем реакцию в уровне низа плиты перекрытия при w = 3, k =
= 6,55 по формуле
R n = Q в n = [Pq n (v 1 + km /2) + P g 2 n (v 2 + km 2 /6)]h 2/(1 + k ) - (G 1 n e 1 +
+ G 2 n e 2 )k /(1 + k )mh 2 + Mc n (1,5m + k )/(1 + k )mh 2 = [20,8(0,375 +
+ 6,55 × 1,16/2) + 133,51(0,1 + 6,55 × 1,162 /6)]3,75/(1 + 6,55) - (180 × 0,9 +
+ 99 × 0,6)6,55/(1 + 6,55)1,16 × 3,75 + 363,6(1,5 × 1.16 + 6,55)/(1 + 6,55) x
x 1,16 × 3,75 = 194,78 кН;
М0 n = - R n (h 2 + h 3 ) + (2P g I n + P g 3 n + 3Pq n )(h 2 + h 3 )2 /6 - (G 1 n e 1 +
+ G 2 n e 2 ) = Mc n = - 194,78(3,75 + 0,6) + (0 + 154,87 + 3 × 20,8)(3,75 +
+ 0,6)2 /6 - (180 × 0,9 + 99 × 0,6) + 363,6 = - 19,87 кН × м;
е n = M 0 n /Fv n = 19,87/1585 = 0,01 м < b /6 = 2,1/6 = 0,35 м;
=
Fv
n
(1
±
6e
n
/b
)/A
= 1585(1
±
6
×
0,01/2,1)/2,1
×
2,1
;
p max = 369,68 кПа < 1,2R = 1,2 × 408,98 = 490,78 кПа;
p min = 349,14 кПа.
Расчет основания по деформациям удовлетворен.
Определение расчетных усилий в столбчатом фундаменте
Опорную реакцию R в верхних части столбчатого фундамента определяем при значении k = 13,11 ( w = 6) :
R = Q в = [28,08(0,375 + 13,11 × 1,16/2) + 181,64(0,1 + 13,11 × 1,162 /6)] x
x 3,75/(1 + 13,11) - (220 × 0,9 + 109 × 0,6)13,11/(1 + 13,11)1,16 × 3,75 +
+ 400(1,5 × 1,16 + 13,11)/(1 + 13,11)1,16 × 3,75 = 246,82 кН.
Определяем расстояние от максимального изгибающего момента в банкетной части фундамента до низа плит перекрытия:
Максимальный пролетный момент при ус,о = 2,66 м и Q в = 246,82 кН:
Мус,0 = Q в ус ,0 - [(P g 1 + Pq ) + (P g 2 - P g 1 )yc ,0 /3h 2 ]yc ,0 2 /2 = Mc =
= 246,82 × 2,66 - [(0 + 28,08) + (181,64 - 0)2,66/3 × 3,75]2,662 /2 - 400 = 5,26 кН × м.
Опорная реакция и изгибающий момент в нижнем сечении банкетной части фундамента при w = 3 и Q в = 248,16 кН:
Q в = Q в -[(P g 1 + Pq ) + (P g 2 - P g 1 )/2]h 2 = 248,16 - [(0 + 28,08) +
+181,64 - 0)/2]3,75 = - 197,64 кН;
M в = Q в h 2 - [(P g 1 + Pq ) + (P g 2 - P g 1 )/3]h 2 2 /2 - Mc = 248,16 × 3,75 -
- [(0 + 28,08) + (181,64 - 0)/3]3,752 /2 - 400 = - 92,25 кН × м.
Пример. 9. Расчет подпорной стены на
сейсмическое воздействие
Дано. Массивная бетонная подпорная стена с высотой подпора грунта 2,7 м, глубина заложения подошвы 0,9 м. Угол наклона поверхности засыпки к горизонту r = 10 ° . Геометрические размеры стены приведены на рис. 18. По контракту грунт - стена d = 0 ° , e = 22 ° . Подпорная стена возводится в районе с сейсмичностью 7 баллов. Грунт засыпки имеет следующие характеристики: j¢ I = 21 ° , g¢ I = 18 кН/м3 , с ¢ I = 10,3 кПа.
Требуется установить интенсивность активного давления грунта на стену.
Коэффициент горизонтального давления грунта l определяем по табл. 1 прил. 2. l = 0,72 (при d = 0 ° , j¢ I = 21 ° , r = 10 ° , e = 22 ° ).
Коэффициент горизонтального давления грунта при сейсмическом воздействии определяем по формулам (98) - (100):
w = arctg (AK1 ) = arctg 0,04 = 3 ° ;
z = sin( j - e - w )cos( e + d )/ cos( e + d + w )cos( e - r ) =
= sin(21 ° - 10 ° -3 ° )sin(21 ° + 0 ° )/cos(22 ° + 0 ° +3 ° )cos(22 ° -10 ° ) = 0,056;
l
*
= cos2
(
j
-
e
-
w
)cos(
e
+
d
)/cos
w
cos2
e
cos(
e
+
d
+
w
)(1
+
)2
=
= cos2 (21 ° - 22 ° -3 ° )cos(22 ° +0 ° )/cos3 ° cos2 22 ° cos(22 ° +0 ° +3 ° ) x
x (1 +
)2
= 0,776.
Интенсивность горизонтального и вертикального активного давления грунта при сейсмическом воздействии определяем по формулам
Р g 2 * = [ g¢ I g f l *y - c ¢ I (k 1 + k 2 )]y/h = [18 × 1,15 × 0,776 × 3,6 - 10,3(1,5 +
+ 0)]3,6/3,6 = 41,97 кН,
где k 2 = 0 ;
k 1 = 2 l cos q 0 cos e /sin( q 0 + e ) = 2 × 0,72 cos28 ° cos22 ° /sin(28 ° + 22 ° ) =
= 1,54 ;
tg q 0 = (cos r - h cos j¢ I )/(sin r - h sin j¢ I ) = (cos10 ° -1,2cos21 ° )/(sin10 ° -
- 1,2sin 21 ° ) = 0,5283 ; q 0 = 28 ° ;
h
= cos(
e
-
r
)/
cos
e
= cos(22
°
-10
°
)/
cos
22
°
= 1,2
;
Рv2 * = P g 2 *tg( e + d )/tg e = 41,97 tg(22 ° +0 ° )/tg22 ° = 41,97 кН.
Рис. 18. К расчету подпорной стены с учетом
сейсмического воздействия
Рис. 19. К расчету общей устойчивости стены подвала против сдвига по круглоцилиндрическим поверхностям
Пример. 10. Расчет общей устойчивости стены подвала против сдвига по круглоцилиндрическим поверхностям
Дано. Технический подвал отдельно стоящий. Геометрические и расчетные исходные данные приведены на рис. 19. Строительство осуществляется в районе с сейсмичностью до 6 баллов. Грунтовые воды отсутствуют.
Требуется произвести оценку устойчивости стены подвала против сдвига по круглоцилиндрической поверхности.
Устойчивость стены подвала вместе с прилегающим к ней грунтом считается обеспеченной, если удовлетворяется условие (102).
Значения tg j * и с * для грунтов определяются по формулам (106) и (107).
Расчет устойчивости сведен в таблицу.
Результаты расчета свидетельствуют об экономичности проектного решения фундамента, так как условие (102), оставаясь больше нуля, близко к нему, а надежность основания обеспечивается учетом в характеристиках грунта коэффициента устойчивости (ki = k n /m = 1,2).
Расчеты, произведенные по кривым, проходящим ниже и выше рассмотренной (радиусом R 2 = 6,5 м и радиусом R 3 = 8,7 м), показали еще большую устойчивость.
|
№ отсека |
a i , град |
tg j I * |
bi , м |
gi , кН |
gi tg j I * кН |
ci , кПа |
bi ci , кН |
Слагаемое граф (6) и (8) |
cos a i |
tg a i |
tg a i tg j I * |
1 ± гр. (12) |
cos a i , гр. (13) |
Отношение гр. (9) к (14) |
sin( ±a i ) |
gi sin( ±a i ) |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
|
1 |
83 |
0,37 |
0,4 |
35 |
13 |
20,83 |
8,3 |
21,3 |
0,122 |
8,14 |
3 |
4 |
0,49 |
43,5 |
0,993 |
34,8 |
|
2 |
62 |
0,208 |
1,2 |
167 |
35 |
8,33 |
10 |
45 |
0,47 |
1,88 |
0,39 |
1,39 |
0,65 |
69,2 |
0,883 |
147,5 |
|
3 |
42 |
0,208 |
2 |
355 |
74 |
8,33 |
16,7 |
90,7 |
0,743 |
0,93 |
0,19 |
1,19 |
0,88 |
103,1 |
0,669 |
237,5 |
|
4 |
24 |
0,208 |
2 |
390 |
81 |
8,33 |
16,7 |
97,7 |
0,914 |
0,45 |
0,09 |
1,09 |
1 |
97,7 |
0,407 |
158,7 |
|
5 |
7 |
0,208 |
2 |
463 |
96 |
8,33 |
16,7 |
112,7 |
0,993 |
0,12 |
0,02 |
1,02 |
1,01 |
111,6 |
0,122 |
56,5 |
|
6 |
6 |
0,208 |
1,6 |
85 |
18 |
8,33 |
13,3 |
31,3 |
0,995 |
0,11 |
0,02 |
0,98 |
0,97 |
32,3 |
-0,105 |
-8,9 |
|
7 |
20 |
0,37 |
1,8 |
73 |
27 |
20,83 |
37,5 |
64,5 |
0,94 |
0,36 |
0,13 |
0,87 |
0,82 |
78,7 |
-0,342 |
-25 |
|
8 |
30 |
0,370 |
1 |
29 |
15 |
20,83 |
20,8 |
35,8 |
0,866 |
0,58 |
0,21 |
0,79 |
0,68 |
52,6 |
-0,5 |
-14,5 |
|
9 |
42 |
0,337 |
1,5 |
19 |
6 |
5,83 |
8,7 |
14,7 |
0,743 |
0,93 |
0,31 |
0,69 |
0,51 |
28,8 |
-0,669 |
-12,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S = 617,5 |
|
S = 573,9 |
Примечание. В гр. 5 значения веса даны с учетом нагрузок от конструкций, попадающих в элемент
S (15) - S (17) = 617,5 - 573,9 > 0
ПРИЛОЖЕНИЕ 2
ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА l ПРИ РАЗНЫХ УГЛАХ e
Таблица 1
|
j , град. |
r , град. |
Значения коэффициента l при величине угли e , град, равном |
||||||
|
|
|
0 |
5 |
10 |
15 |
20 |
25 |
30 |
|
|
0 |
0,59 |
0,62 |
0,64 |
0,67 |
0,69 |
0,71 |
0,74 |
|
15 |
10 |
0,7 |
0,74 |
0,77 |
0,81 |
0,84 |
0,88 |
0,91 |
|
|
15 |
0,93 |
0,98 |
1,02 |
1,07 |
1,12 |
1,18 |
1,24 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0,57 |
0,6 |
0,62 |
0,65 |
0,67 |
0,7 |
0,72 |
|
16 |
10 |
0,67 |
0,71 |
0,74 |
0,78 |
0,81 |
0,85 |
0,89 |
|
|
15 |
0,81 |
0,85 |
0,89 |
0,94 |
0,98 |
1,03 |
1,08 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0,55 |
0,58 |
0,6 |
0,63 |
0,66 |
0,68 |
0,71 |
|
17 |
10 |
0, 65 |
0,68 |
0,72 |
0,75 |
0,79 |
0,83 |
0,87 |
|
|
15 |
0,75 |
0,8 |
0,84 |
0,88 |
0,93 |
0,97 |
1,03 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0,53 |
0,56 |
0,59 |
0,61 |
0,64 |
0,66 |
0,69 |
|
18 |
10 |
0,62 |
0,66 |
0,69 |
0,73 |
0,77 |
0,8 |
0,84 |
|
|
15 |
0,71 |
0,75 |
0,79 |
0,84 |
0,88 |
0,93 |
0,98 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0,51 |
0,54 |
0,57 |
0,6 |
0,63 |
0,65 |
0,68 |
|
19 |
10 |
0,59 |
0,63 |
0,67 |
0,71 |
0,74 |
0,78 |
0,82 |
|
|
15 |
0,67 |
0,71 |
0,76 |
0,8 |
0,85 |
0,9 |
0,95 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0,49 |
0,52 |
0,55 |
0,58 |
0,61 |
0,64 |
0,66 |
|
20 |
10 |
0,57 |
0,61 |
0,64 |
0,68 |
0,72 |
0,76 |
0,8 |
|
|
15 |
0,64 |
0,68 |
0,72 |
0,77 |
0,82 |
0,86 |
0,92 |
|
|
20 |
0,88 |
0,94 |
1 |
1,06 |
1,13 |
1,21 |
1,29 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0,47 |
0,5 |
0,53 |
0,56 |
0,59 |
0,62 |
0,65 |
|
21 |
10 |
0,55 |
0,58 |
0,62 |
0,66 |
0,7 |
0,74 |
0,78 |
|
|
15 |
0,61 |
0,65 |
0,7 |
0,74 |
0,79 |
0,83 |
0,89 |
|
|
20 |
0,75 |
0,8 |
0,85 |
0,91 |
0,97 |
1,03 |
1,1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0,46 |
0,49 |
0,52 |
0,55 |
0,58 |
0,61 |
0,64 |
|
22 |
10 |
0,52 |
0,56 |
0,6 |
0,64 |
0,68 |
0,72 |
0,76 |
|
|
15 |
0,58 |
0,62 |
0,67 |
0,71 |
0,76 |
0,81 |
0,86 |
|
|
20 |
0,69 |
0,74 |
0,79 |
0,85 |
0,91 |
0,97 |
1,03 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0,44 |
0,47 |
0,5 |
0,53 |
0,56 |
0,59 |
0,62 |
|
2 3 |
10 |
0,5 |
0,54 |
0,58 |
0,62 |
0,66 |
0,7 |
0,74 |
|
|
15 |
0,55 |
0,6 |
0,64 |
0,69 |
0,73 |
0,78 |
0,83 |
|
|
20 |
0,64 |
0,69 |
0,75 |
0,8 |
0,86 |
0,92 |
0,98 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0,42 |
0,45 |
0,49 |
0,51 |
0,55 |
0,58 |
0,61 |
|
24 |
10 |
0,48 |
0,52 |
0,56 |
0,6 |
0,64 |
0,68 |
0,73 |
|
|
15 |
0,53 |
0,57 |
0,62 |
0,66 |
0,71 |
0,76 |
0,81 |
|
|
20 |
0,61 |
0,66 |
0,71 |
0,76 |
0,82 |
0,88 |
0,04 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0,41 |
0,44 |
0,47 |
0,5 |
0,53 |
0,57 |
0,6 |
|
|
10 |
0,46 |
0,5 |
0,54 |
0,58 |
0,62 |
0,66 |
0,71 |
|
25 |
15 |
0,51 |
0,55 |
0,59 |
0,64 |
0,69 |
0,73 |
0,79 |
|
|
20 |
0,57 |
0,62 |
0,67 |
0,73 |
0,78 |
0,84 |
0,91 |
|
|
25 |
0,82 |
0,89 |
0,96 |
1,04 |
1,12 |
1,22 |
1,32 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0,39 |
0,42 |
0,46 |
0,49 |
0,52 |
0,55 |
0,59 |
|
|
10 |
0,11 |
0,18 |
0,52 |
0,56 |
0,6 |
0,65 |
0,69 |
|
26 |
15 |
0,48 |
0,53 |
0,57 |
0,62 |
0,66 |
0,71 |
0,77 |
|
|
20 |
0,51 |
0,59 |
0,64 |
0,7 |
0,75 |
0,81 |
0,87 |
|
|
25 |
0,68 |
0,74 |
0,8 |
0,87 |
0,94 |
1,02 |
1,11 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0,38 |
0,41 |
0,44 |
0,47 |
0,51 |
0,54 |
0,57 |
|
|
10 |
0,43 |
0,46 |
0,5 |
0,55 |
0,59 |
0,63 |
0,67 |
|
27 |
15 |
0,16 |
0,5 |
0,55 |
0,6 |
0,64 |
0,69 |
0,75 |
|
|
20 |
0,51 |
0,56 |
0,61 |
0,67 |
0,72 |
0,78 |
0,84 |
|
|
25 |
0,62 |
0,68 |
0,74 |
0,8 |
0,87 |
0,95 |
1,03 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0,36 |
0,39 |
0,43 |
0,46 |
0,49 |
0,53 |
0,56 |
|
|
10 |
0,11 |
0,45 |
0,49 |
0,53 |
0,57 |
0,61 |
0,66 |
|
28 |
15 |
0,44 |
0,48 |
0,53 |
0,57 |
0,62 |
0,67 |
0,72 |
|
|
20 |
0,44 |
0,54 |
0,59 |
0,64 |
0,7 |
0,75 |
0,82 |
|
|
25 |
0,58 |
0,63 |
0,69 |
0,76 |
0,82 |
0,89 |
0,98 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0,35 |
0,38 |
0,41 |
0,45 |
0,48 |
0,51 |
0,55 |
|
|
10 |
0,39 |
0,43 |
0,47 |
0,51 |
0,55 |
0,6 |
0,64 |
|
29 |
15 |
0,42 |
0,46 |
0,51 |
0,55 |
0,6 |
0,65 |
0,71 |
|
|
20 |
0,46 |
0,51 |
0,56 |
0,62 |
0,67 |
0,73 |
0,79 |
|
|
25 |
0,54 |
0,59 |
0,65 |
0,71 |
0,78 |
0,85 |
0,93 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0,33 |
0,37 |
0,4 |
0,43 |
0,47 |
0,5 |
0,54 |
|
|
10 |
0,37 |
0,41 |
0,45 |
0,5 |
0,54 |
0,58 |
0,63 |
|
|
15 |
0,4 |
0,44 |
0,49 |
0,54 |
0,58 |
0,64 |
0,69 |
|
30 |
20 |
0,44 |
0,49 |
0,54 |
0,59 |
0,65 |
0,71 |
0,77 |
|
|
25 |
0,5 |
0,56 |
0,62 |
0,68 |
0,74 |
0,82 |
0,89 |
|
|
30 |
0,72 |
0,79 |
0,87 |
0,46 |
1,06 |
1,16 |
1,28 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0,32 |
0,35 |
0,39 |
0,42 |
0,46 |
0,49 |
0,53 |
|
|
10 |
0,36 |
0,4 |
0,44 |
0,48 |
0,52 |
0,57 |
0,61 |
|
31 |
15 |
0,38 |
0,43 |
0,47 |
0,52 |
0,57 |
0,62 |
0,67 |
|
|
20 |
0,42 |
0,47 |
0,52 |
0,57 |
0,62 |
0,68 |
0,74 |
|
|
25 |
0,48 |
0,53 |
0,59 |
0,65 |
0,71 |
0,78 |
0,86 |
|
|
30 |
0,61 |
0,67 |
0,74 |
0,82 |
0,9 |
1 |
1,1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0,31 |
0,34 |
0,37 |
0,41 |
0,44 |
0,48 |
0,51 |
|
|
10 |
0,34 |
0,38 |
0,42 |
0,46 |
0,51 |
0,55 |
0,6 |
|
|
15 |
0,37 |
0,41 |
0,45 |
0,5 |
0,55 |
0,6 |
0,65 |
|
32 |
20 |
0,4 |
0,46 |
0,49 |
0,55 |
0,6 |
0,66 |
0,72 |
|
|
25 |
0,45 |
0,5 |
0,56 |
0,62 |
0,68 |
0,75 |
0,82 |
|
|
30 |
0,55 |
0,61 |
0,68 |
0,75 |
0,83 |
0,92 |
1,01 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0,3 |
0,33 |
0,36 |
0,4 |
0,43 |
0,47 |
0,5 |
|
|
10 |
0,33 |
0,37 |
0,41 |
0,45 |
0,49 |
0,54 |
0,58 |
|
|
15 |
0,35 |
0,39 |
0,44 |
0,48 |
0,53 |
0,58 |
0,63 |
|
33 |
20 |
0,38 |
0,43 |
0,47 |
0,53 |
0,58 |
0,64 |
0,7 |
|
|
25 |
0,42 |
0,47 |
0,53 |
0,59 |
0,65 |
0,72 |
0,79 |
|
|
30 |
0,5 |
0,56 |
0,63 |
0,7 |
0,78 |
0,86 |
0,45 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0,28 |
0,32 |
0,35 |
0,38 |
0,42 |
0,45 |
0, 49 |
|
|
10 |
0,31 |
0,35 |
0,39 |
0,43 |
0,48 |
0,52 |
0,56 |
|
|
15 |
0,33 |
0,38 |
0,42 |
0,46 |
0,51 |
0,56 |
0,62 |
|
34 |
20 |
0,36 |
0,41 |
0,46 |
0,51 |
0,56 |
0,62 |
0,68 |
|
|
25 |
0,4 |
0,45 |
0,51 |
0,56 |
0,63 |
0,69 |
0,76 |
|
|
30 |
0,47 |
0,5,3 |
0,59 |
0,66 |
0,73 |
0,81 |
0,9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0,27 |
0,3 |
0,31 |
0,37 |
0,41 |
0,41 |
0,48 |
|
|
10 |
0,3 |
0,37 |
0,38 |
0,42 |
0,46 |
0,51 |
0,56 |
|
|
15 |
0,32 |
0,36 |
0,4 |
0,45 |
0,5 |
0,55 |
0,6 |
|
35 |
20 |
0,34 |
0,39 |
0,44 |
0,49 |
0,54 |
0,6 |
0,66 |
|
|
25 |
0,38 |
0,43 |
0,18 |
0,54 |
0,6 |
0,67 |
0,74 |
|
|
30 |
0,44 |
0,49 |
0,56 |
0,62 |
0,7 |
0,78 |
0,86 |
|
|
35 |
0,64 |
0,72 |
0,81 |
0,91 |
1,01 |
1,13 |
1,27 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0,26 |
0,29 |
0,33 |
0,36 |
0,4 |
0,43 |
0,47 |
|
|
10 |
0,20 |
0,32 |
0,36 |
0,41 |
0,45 |
0,49 |
0,54 |
|
|
15 |
0,3 |
0,31 |
0,39 |
0,43 |
0,48 |
0,53 |
0,59 |
|
36 |
20 |
0,33 |
0,37 |
0,42 |
0,47 |
0,52 |
0,58 |
0,61 |
|
|
25 |
0,36 |
0,41 |
0,46 |
0,52 |
0,58 |
0,64 |
0,71 |
|
|
30 |
0,41 |
0,46 |
0,53 |
0,59 |
0,66 |
0,71 |
0,82 |
|
|
35 |
0,53 |
0,6 |
0,67 |
0,76 |
0,85 |
0,95 |
1,07 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0,25 |
0,28 |
0,32 |
0,35 |
0,39 |
0,42 |
0,46 |
|
|
10 |
0,27 |
0,31 |
0,35 |
0,39 |
0,44 |
0,48 |
0,53 |
|
|
15 |
0,29 |
0,33 |
0,37 |
0,42 |
0,47 |
0,52 |
0,57 |
|
37 |
20 |
0,31 |
0,35 |
0,4 |
0,45 |
0,5 |
0,56 |
0,62 |
|
|
25 |
0,34 |
0,39 |
0,44 |
0,5 |
0,56 |
0,62 |
0,68 |
|
|
30 |
0,38 |
0,44 |
0,5 |
0,56 |
0,63 |
0,71 |
0,79 |
|
|
35 |
0,47 |
0,54 |
0,61 |
0,69 |
0,78 |
0,88 |
0,98 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0,24 |
0,27 |
0,3 |
0,34 |
0,37 |
0,41 |
0,45 |
|
|
10 |
0,26 |
0,3 |
0,34 |
0,38 |
0,42 |
0,47 |
0,52 |
|
|
15 |
0,28 |
0,32 |
0,36 |
0,4 |
0,45 |
0,5 |
0,56 |
|
38 |
20 |
0,3 |
0,34 |
0,39 |
0,43 |
0,49 |
0,55 |
0,61 |
|
|
25 |
0,32 |
0,37 |
0,42 |
0,48 |
0,54 |
0,6 |
0,67 |
|
|
30 |
0,36 |
0,41 |
0,47 |
0,53 |
0,6 |
0,68 |
0,76 |
|
|
35 |
0,43 |
0,5 |
0,57 |
0,64 |
0,72 |
0,82 |
0,92 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0,23 |
0,26 |
0,29 |
0,33 |
0,36 |
0,4 |
0,44 |
|
|
10 |
0,25 |
0,29 |
0,33 |
0,37 |
0,41 |
0,45 |
0,5 |
|
|
15 |
0,26 |
0,3 |
0,35 |
0,39 |
0,44 |
0,49 |
0,54 |
|
39 |
20 |
0,28 |
0,32 |
0,37 |
0,42 |
0,17 |
0,53 |
0,59 |
|
|
25 |
0,3 |
0,35 |
0,4 |
0,46 |
0,52 |
0,58 |
0,65 |
|
|
30 |
0,34 |
0,39 |
0,45 |
0,51 |
0,58 |
0,65 |
0,73 |
|
|
35 |
0,4 |
0,46 |
0,53 |
0,6 |
0,68 |
0,77 |
0,87 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0,22 |
0,25 |
0,28 |
0,32 |
0,35 |
0,39 |
0,43 |
|
|
10 |
0,24 |
0,27 |
0,31 |
0,35 |
0,4 |
0,44 |
0,4 9 |
|
|
15 |
0,25 |
0,29 |
0,33 |
0,38 |
0,42 |
0,47 |
0,52 |
|
|
20 |
0,27 |
0,31 |
0,35 |
0,4 |
0,45 |
0,51 |
0,57 |
|
40 |
25 |
0,29 |
0,33 |
0,38 |
0,44 |
0,5 |
0,56 |
0,62 |
|
|
30 |
0,32 |
0,37 |
0,43 |
0,49 |
0,55 |
0,62 |
0,7 |
|
|
35 |
0,37 |
0,43 |
0,49 |
0,57 |
0,64 |
0,73 |
0,82 |
|
|
40 |
0,59 |
0,68 |
0,77 |
0,88 |
1 |
1,14 |
1,29 |