Конструкции жилых зданий ч.1 (к СНиП 2.08.01-85), часть 2

6.30. В случае, если задана нагрузка на плиты и требуется определить ее армирование, расчет рекомендуется выполнять в следующей последовательности:

а) задается тип и схема армирования плиты и предварительно назначается класс арматуры;

б) определяется оптимальное соотношение значений изгибающих моментов в расчетных сечениях и определяется требуемая площадь сечения арматуры;

в) при армировании плиты сварными сетками с использованием данных табл. 10 назначаются диаметры арматурных стержней и их шаги в сетке; при необходимости корректируются результаты расчета с учетом принятых классов и диаметров арматуры.

6.31. Для свободно опертой по контуру плиты, армированной сеткой, все стержни которой доводятся до опоры или половина стержней обрывается на расстоянии а £ 0,14 l1   20d , изгибающие моменты M 1 и М2 , действующие соответственно вдоль пролетов l 1 и l2 , рекомендуется определять по формулам:

М1 = Мо g р (1   2/3n орt /l ); (163)

М2 = Мо g р n 2 орt /3l , (164)

где Мо  — изгибающий момент в среднем сечении плиты, соответствующий балочной схеме работы плиты вдоль пролета

Мо = q l2 1 l2 /8; (165)

g р  — коэффициент условий работы, определяемый по п. 6.27; n орt  — коэффициент, равный котангенсу угла наклона линии излома к стороне плиты вдоль пролета l2 ; при оптимальном по условиям прочности армирования плиты коэффициент n орt рекомендуется определять по формуле

n орt = g s h02 /( l h01 ) ; (166)

g s  — коэффициент, зависящий от вида арматуры, вдоль пролетов l1 и l2 ; при армировании одинаковой арматурой в обоих направлениях коэффициент g s = l ; при армировании плиты вдоль пролета l1 стержневой арматурой класса А-III , а вдоль пролета l2 проволочной арматурой класса Вр-1 коэффициент g s = 0,9; в остальных случаях коэффициент g s определяется по формуле

g s = Rs2 Cs1 /(Rs1 Cs2 ) ; (167)

Rs1 , Cs1  — расчетное сопротивление и стоимость 1 м арматурных стержней, расположенных вдоль пролета l1 ; Rs2 , Cs2 то же, вдоль пролета l2 , h01 , h02  — рабочая высота сечения плиты при изгибе соответственно вдоль пролетов l1 и l2 .

Площади сечения арматуры Аs1 , As2 , расположенной соответственно вдоль пролетов l1 и l2 , определяются по формулам:

As1 = Rb l2 x1 /Rs1 ; (168)

As2 = Rb l1 х2 /Rs2 , (169)

где (170)

(171)

В случае, если по условиям расчета на монтажные нагрузки или по конструктивным соображениям арматура вдоль пролета l2 задана, то изгибающий момент М1 , по которому определяется площадь арматуры вдоль пролета l1 , вычисляется по формуле

М1 = [ Мо (l   n 2 /3)   М2 l /n ] g р /l , (172)

где (173)

6.32. Для свободно опертой по трем сторонам плиты, армированной сеткой, все стержни которой доводятся до опоры, изгибающие моменты М1 и М2 , по которым определяется площадь арматуры соответственно вдоль пролетов l1 и l2 , вычисляются по формулам:

в случае, если l 2 > 0,25 g s h02 /h01 , то

М1 = Mo (l   l/3 n орt /l ); (174)

М2 = Mo n 2 орt /(3l ), (175)

где

n орt = g s h02 /(2l h01 ) ; (176 )

в случае, если l 2 £ 0,25 g s h02 /h01

М1 = Mo /t (4n орt l ); (177)

М2 = Mo (n орt   4/3l ), (178)

где

(179)

Особенности расчета по прочности многопустотных плит

6.33. Многопустотные плиты с пустотами цилиндрической формы, работающие на изгиб из плоскости в двух направлениях, а также плиты, опертые по двум сторонам, в которых пустоты расположены параллельно опорам, рассчитывают с учетом особенностей, изложенных в настоящем пункте.

Расчет прочности плиты по нормальным сечениям, перпендикулярным направлению пустот, выполняется для приведенного двутаврового сечения, для которого ширины сжатой и растянутой полок b¢ f ,red и bf,red равны ширине плиты b вдоль рассматриваемого сечения, а приведенные высоты (толщины) полок h¢ f,red , hf,red и толщину стенки bw ,red определяют по формулам,

h¢ f,red = h¢ f + 0,0569d ; (180)

hf,red = hf + 0,0569d ; (181)

hw ,red = b — 0,8862dn , (182)

где h¢ f , hf  — минимальные толщины соответственно сжатой и растянутой полок; d  — диаметр пустот в плите; п — количество пустот, пересекающих расчетное сечение плиты.

Расчет прочности плиты по нормальным сечениям, параллельным направлению пустот при действии изгибающего момента, выполняют как для прямоугольного сечения, при этом расчетная высота сжатой зоны не должна превышать минимальную толщину сжатой полки (в сечении вдоль оси пустоты).

Изгибающие моменты, действующие в расчетных сечениях, допускается определять как для плит сплошного сечения.

В многопустотной плите должна быть проверена прочность ребер на срез по горизонтальным сечениям и прочность полок на срез по вертикальным сечениям.

Для опертой по двум сторонам плиты с пустотами, расположенными параллельно опорам, прочность на срез проверяется по формулам:

для опорного ребра

(183)

для ближайшего к опорному промежуточного ребра

(184)

для полок (в сечении по ближайшей к опоре пустоте)

(185)

где q  — расчетная нагрузка на плиту; l  — расчетный пролет плиты; bw o  — минимальная толщина опорного ребра; bw  — то же, промежуточного ребра; Rbt расчетное сопротивление бетона растяжению; j b3  — коэффициент, принимаемый по СНиП 2.03.01—84 равным для бетона: тяжелого и ячеистого — 0,6; мелкозернистого — 0,5; легкого при марке по средней плотности D 1900 и более — 0,5; D1800 и менее — 0,4.

Для опертой по четырем сторонам плиты с пустотами, расположенными вдоль длинной стороны плиты, а также для опертой по трем сторонам плиты с пустотами, расположенными перпендикулярно свободному краю, расчет ребер и плит по прочности на срез рекомендуется определять по формулам (183) и (185) как для плиты, опертой по двум сторонам, параллельным пустотам.

Для опертой по трем сторонам плиты с пустотами, расположенными параллельно свободной стороне плиты, при соотношении ее сторон l 2 /l1 > 2, прочность ребер на срез проверяют по формулам:

для крайнего опорного ребра

(186)

для ближайшего к опорному промежуточного ребра

(187)

где bw o  — минимальная толщина опорного ребра; bw  — то же, промежуточного ребра; s o  — расстояние по горизонтали от оси опоры до центра первой пустоты в плите. Приближенно допускается принимать, что

so = ( bw o + d )/2 ; (188)

s — шаг пустот;

(189)

I   момент инерции при изгибе для сечения плиты, перпендикулярного пустотам; при симметричном по высоте плиты расположении пустот

I = l2 h3 /12   np d4 /64; (190)

Itor   момент инерции при свободном кручении для сечения плиты, перпендикулярного пустотам; величину Itor допускается определять как для замкнутого коробчатого сечения по формуле

91)

h количество пустот, hf  — толщина полки.

Особенности расчета по прочности предварительно напряженных плит, опертых по трем сторонам

6.34. При расчете по прочности опертых по трем сторонам плит с комбинированным армированием в виде предварительно напряженной арматуры с площадью сечения Аsp и ненапряженной арматуры с площадью сечения Аs вводят приведенные сопротивления (Rs,red ), стоимость арматуры (C s,red ) и расчетную высоту сечения с комбинированным армированием (ho ,red ), которые вычисляют по формулам:

Rs,red = (R Asp + Rs Аs )/ Аs ,red ; (192)

C s,red = (C A + C s Аs )/ Аs ,red ; (193)

ho ,red = (ho р Asp + hos Аs Rs /R )/ Аs ,red , (194)

где Аs ,red = Asp + Аs ; (195)

R , C ,  — соответственно расчетное сопротивление растяжению и стоимость предварительно напряженной арматуры; Rs , C s то же, ненапряженной арматуры; ho р  — расчетная высота сечения для предварительно напряженной арматуры; hos то же, ненапряженной арматуры.

6.35. При расчете по прочности опертых по трем сторонам плит с армированием только предварительно напряженной арматурой, параллельной свободному краю плиты, необходимо дополнительно проверить трещиностойкость плиты для сечений вдоль пустот.

При проверке трещиностойкости учитывается расчетное сопротивление бетона растяжению Rbt , которое определяется как для бетонного элемента.

Прочность многопустотной плиты по сечению вдоль средней по ее ширине пустоты при совместном действии общего и местного изгиба проверяют по формуле

(196)

где 0,85 — коэффициент, приближенно учитывающий возможное снижение прочности бетона на растяжение при установлении класса бетона по прочности на сжатие; hred  — приведенная высота полки, вычисляемая по формуле (181).

В случае, если условие (196) выполнено, то плиту допускается армировать в одном направлении. Расчет такой плиты выполняют с использованием следующих предпосылок:

направление трещин при разрушении плиты совпадает с направлением первоначальных трещин и зависит от соотношения сторон плиты l = l 2 /l1 и моментов трещинообразования бетонного сечения плиты M crc 1 и Mcrc2 соответственно при изгибе вдоль пролетов l1 и l2 ;

момент трещинообразования M crc 1 определяется с учетом влияния предварительного напряжения арматуры по формуле

M crc 1 = Rbt,ser Wpl,1 + Р (eop + r ), (197)

где Rbt,ser  — расчетное сопротивление бетона плиты осевому растяжению для предельных состояний второй группы; Wpl,1  — пластический момент сопротивления сечения плиты, перпендикулярного свободному краю (определяется по указаниям норм проектирования железобетонных конструкций и пособий к нему; Р — усилие предварительного обжатия за минусом потерь предварительного напряжения; eop  — эксцентриситет усилия Р относительно центра тяжести приведенного сечения; r  — расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, трещинообразование которой проверяется;

r = j Wre d /Ared , (199)

j = 1,6   s b /Rb,ser , (199)

но не менее 0,7 и не более 1; s b  — максимальное напряжение в сжатом бетоне от внешней нагрузки и усилия предварительного напряжения, вычисление как для упругого тела по приведенному сечению;

момент трещинообразования Mcrc2 определяется для сечения по пустоте; при симметричном по высоте расположении пустот

Mcrc2 = Rbt,ser h f (h   h f ) l 1 . (200)

Прочность плиты с заданным армированием предварительно напряженной арматурой, расположенной параллельно свободному краю, должна удовлетворять условиям:

(201)

(202)

где М1 изгибающий момент, воспринимаемый плитой при опирании по двум сторонам; коэффициенты n 1 и n 2 вычисляют соответственно по формулам (157) и (160).

Особенности расчета по прочности монолитных плит

6.36. Для определения требуемого по условиям прочности армирования монолитных плит рекомендуется предварительно задавать значения коэффициентов ортотропии армирования y , y I , y II , которые характеризуют соотношение изгибающих моментов в пролетных и опорных сечениях плиты, приходящихся на единицу длины сечения (рис. 47).

Рис. 47. Схемы действия изгибающих моментов и распределения рабочей арматуры в плитах

а — защемленных по контуру; 6 — защемленных по трем сторонам и четвертой свободной

В зависимости от схемы опирания плиты и соотношения ее размеров в плане коэффициенты ортотропии рекомендуется назначать по табл. 11.

Таблица 11

Способ защемления плиты

По контуру

1

1   0,9





0,8   0,6





0,7   0,5

1   2

1   2



0,5   0,3





0 ,4   0 ,2





0,2   0,15



По трем сторонам, один край свободный

0,7   1,5

0,3   0,1

1   2

1   2

При заданной распределенной нагрузке на плиту q погонный изгибающий момент m 1 , по которому подбирается пролетная арматура, располагается вдоль пролета l1 , определяется по формулам:

для плиты, защемленной по контуру,

(203)

для плиты, защемленной по трем сторонам и одной свободной,

(204)

где y I , I  — коэффициенты ортотропии для параллельных опорных сечений вдоль стороны плиты длиной l 2 ; y II , II   то же, длиной lI , (для свободного края величина II ).

Погонные изгибающие моменты в других сечениях плиты вычисляют по формулам:

m 2 = m 1 y ; (205)

mI = mI y I ; (206)

mII = m 2 y II , (207)

где m 2 погонный изгибающий момент в пролете плиты, вызывающий изгиб вдоль пролета l 2 ; mI  — погонный изгибающий момент на опоре плиты, вызывающий изгиб вдоль пролета l 1 ; mII  — то же, вдоль пролета l 2 .

6.37. При одностороннем защемлении плиты стеной (см. рис. 42) изгибающий момент в опорном сечении следует ограничивать несущей способностью анкера

mI (II ) £ 0,9ho nan , (208)

где nan погонное растягивающее усилие в анкерах, определяемое расчетом на выкалывание бетона,

nan = 0,5 Аап Rbt ; (209)

Аап площадь проекции поверхности выкалывания па плоскость, нормальную к анкеру.

При анкеровке сетки поперечным стержнем площадь поверхности выкалывания определяют по формуле

Аап = 2l ап b , (210)

где l ап  — длина заделки верхней сетки за грань опоры, принимается не менее 10d (d  — диаметр продольного стержня верхней сетки).

Поперечный анкерующий стержень рекомендуется выполнять из стали класса А-III и назначать по табл. 12 в зависимости от усилия nan , приходящегося на один продольный стержень.

Таблица 12

nan , кН

4,5

8

13,5

19, 5

2 6

31

43,5

Диаметр поперечного стержня dan , мм

6

8

10

12

14

10

18

6.38. В сборно-монолитных перекрытиях дополнительно проводят проверку прочности шва сопряжения монолитной и сборной части плиты на сдвиг из условия

t £ R t , (211)

где t  — касательное напряжение в шве, определяемое по формуле

t = Q /(bz ), (212)

Q  — поперечная сила от внешних нагрузок в нормальном сечении сборно-монолитного перекрытия; b  — расчетная ширина сечения, z  — плечо внутренней пары сил; R t  — предельное сопротивление срезу, зависящее от характера контактной поверхности шва, принимаемое равным 0,2 МПа при гладкой поверхности скорлупы и 0,3 МПа — при механическом создании зарубок и вмятин.

Расчет железобетонных плит перекрытий по предельным состояниям второй группы

6.39. Сборные плиты, не имеющие специальных связей для обеспечении неразрезности перекрытий на опорах, рассчитывают по предельным состояниям второй группы как свободно опертые. При защемлении перекрытий стенами в случае, если на опоре не образуются трещины, а также при наличии специальных связей, обеспечивающих неразрезность перекрытий на опорах, разрешается при расчете плит по предельным состояниям второй группы рассматривать две стадии их работы: до и после защемления.

Расчет по предельным состояниям второй группы до защемления плиты выполняют в предположении ее свободного опирания. Для этой стадии проверяется возможность образования в пролете плит трещин и определятся их кратковременное раскрытие от нагрузок, приложенных до защемления плиты. При расчете учитывают нагрузки от собственного веса плиты и опирающихся на нее сборных элементов (плит основания пола, панельных перегородок, санитарно-технических кабин и др.), устанавливаемых до монтажа плит очередного этажа, а также временная нагрузка от веса монтажного оборудования (подкосов, кондукторов и т.п.), емкостей с раствором или складируемых на перекрытии материалов. Временную монтажную нагрузку рекомендуется принимать не менее 0,5 кН/м2 (50 кгс/м2 ).

Для второй стадии работы плиты определяют кратковременные прогибы от нагрузки, приложенной после защемления плиты (перегородки из штучных материалов, полы, временная нагрузка), и приращение прогибов от всех длительно действующих нагрузок, обусловленное развитием деформаций ползучести бетона плиты, а также проверяют возможность образования трещин в пролете и на опорах от суммарных нагрузок. В случае образования трещин на опорах при отсутствии специальных связей, рассчитанных на восприятие изгибающих моментов в опорных сечениях, плита рассчитывается как свободно опертая. При образовании трещин в пролете проверяется их раскрытие от длительно действующей нагрузки.

При расчете сборных плит с учетом защемления на опорах рекомендуется учитывать конечную жесткость при повороте опорных закреплений.

6.40. Для монолитных плит все нагрузки разрешается считать приложенными после снятия опалубки.

Сборные плиты-скорлупы сборно-монолитных перекрытий разрешается проверять расчетом по предельным состояниям второй группы только для монтажа. Для уменьшения их прогибов и предотвращения образования трещин до набора монолитным бетоном расчетной прочности рекомендуется применять временные телескопические подставки. Для монтажа сборных плит-скорлуп рекомендуется применять такие схемы их подъема, которые не приводят к образованию трещин.

Сборно-монолитное перекрытие после набора бетоном расчетной прочности рассчитывают аналогично монолитному перекрытию.

6.41. При определении прогибов плит перекрытий нагрузку от веса ненесущих панельных наружных стен и перегородок принимают по п. 6.25.

Сосредоточенные нагрузки от наружных стен и перегородок допускается заменять равномерно распределенной нагрузкой, эквивалентной по величине изгибающему моменту в перекрытиях.

6.42. При расчете плит перекрытий по предельным состояниям второй группы различаются следующие нагрузки: qn   нормативная нагрузка, по которой проверяется образование трещин в плите; q l нормативная длительно действующая нагрузка, по которой проверяют прогибы и раскрытие трещин; q 1 нагрузка, приложенная к плите до ее защемления (при учете двух стадий работы плиты); q 2  — то же, после защемления плиты.

При определении нагрузки qn учитывается полное значение временной нагрузки, равное для квартир жилых зданий 1,5 кН/м2 (150 кгс/м2 ). При определении нагрузки q 1 учитывается только длительно действующая часть временной нагрузки, равная 0,3 кН/м2 (30 кгс/м2 ).

Нагрузки q 1 , q 2 определяют по п. 6.39.

Все нагрузки определяют с коэффициентом безопасности по нагрузке, равным 1.

6.43. Прогибы и раскрытие трещин плиты, работающий на изгиб из плоскости в двух направлениях, разрешается определять приближенно путем линейной интерполяции прогибов, соответствующих нагрузке, при которой образуются трещины в плите q crc , и предельной нагрузке q ser , определенной исходя из характеристик материала плиты для предельных состояний второй группы. Для плиты, рассчитываемой с учетом двух стадий работы (до и после защемления), при определении прогибов и раскрытии трещин следует различать случаи, когда трещины образуются до и после защемления плиты.

Расчет железобетонных плит по образованию трещин

6.44. Образование трещин проверяют для сечения по середине пролета l1 плиты, а для защемленных стенами плит также для опорных сечений.

6.45. Для сборной свободно опертой плиты нагрузку qcrc , при которой в ней образуются трещины в пролете, определяют по формуле

qcrc = Mcrc /(a1 l2 1 l2 ), (213)

где Mcrc  — изгибающий момент, соответствующий образованию трещин в расчетном сечении плиты; для предварительно напряженных плит величина Mcr c вычисляется с учетом влияния предварительного напряжения арматуры на момент образования трещин; a1  — коэффициент, определяемый для плит, опертых по четырем и трем сторонам (рис. 48 и 49); для плиты, опертой по двум противоположным сторонам, коэффициент a1 = 0,125.

Для сборных плит, рассчитываемых с учетом двух стадий работы (до и после защемления), нагрузки qcrc и q о crc , при которых образуются трещины соответственно в пролете и на опоре, рекомендуется вычислять по формулам:

(214)

(215)

где q1  — нагрузка, приложенная к плите до ее защемления; а2 , а3  — коэффициенты, определяемые для плит, опертых по четырем и трем сторонам, по графикам рис. 48 и 49; для плиты, опертой по двум противоположным сторонам, а2 = 0,0417; а3 = 0,0833; а — коэффициент, учитывающий упругую податливость защемления,

(216)

Кj  — коэффициент жесткости опоры при повороте, вычисляемый для платформенного стыка по формуле

(217)

E i p  — изгибная жесткость плиты перекрытия при изгибе вдоль пролета l 1 ; d длина плиты вдоль опоры; bpl,1 , bpl,2 глубины опорных площадок плиты перекрытия соответственно для верхнего и нижнего растворных швов; l m ,1 , l m ,2  — коэффициенты податливости при сжатии соответственно верхнего и нижнего растворных швов, определяемые по прил. 2; Mо crc  — изгибающий момент, при котором образуются трещины в опорном сечении плиты.

В случае если q о crc < q п , то плита рассчитывается как свободно опертая.

Рис. 48. Коэффициенты для плит, свободно опертых по контуру

Рис. 49. Коэффициенты для плит, свободно опертых по трем сторонам

6.46. Для монолитной плиты сплошного сечения нагрузка qcrc ,i , при которой образуются трещины в i - м сечении плиты (см. рис. 45), определяется по формуле

qcrc ,i = ао i h2 Rbt , (218)

где ао i коэффициент, определяемый в зависимости от соотношения сторон плит и схемы защемления по табл. 13.

Таблица 13

Опирание плиты

Соотношение сторон

Коэффициенты


l = l2 /l1

ао 1

ао 2

ао 3

b о

Защемление по

1

5,6

5,6

9,4

0,3

контуру

1,11

5

5,2

8

0,31


1,25

4,3

4,9

6,8

0,31


1,43

3,9

4,7

6

0,31


1,66

3,6

4,6

5,3

0,31


2

3,5

4,6

4,9

0,32

Защемление по трем

0,7

3,3

4,3

5,6

0,26

сторонам

0,8

3,3

4,2

5,1

0,33


0,9

3,3

4,2

4,9

0,33


1

3,3

4,2

4,8

0,34


1,2

3,4

4,2

4,7

0,32


1,5

3,4

4,2

4,6

0,32

Расчет прогибов железобетонных плит

6.47. Прогибы свободно опертых по двум сторонам плит определяются по нормам проектирования железобетонных конструкций. Максимальные прогибы от длительно действующих нагрузок свободно опертых по трем или четырем сторонам плит с закрепленными от подъема углами разрешается определять по формулам:

в случае, когда трещины не образуются, qcrc > q n

f = j b2 l4 1 b 1 ql /( j b 1 Eb h3 ), (219)

где b 1  — коэффициент, вычисляемый по графикам на рис. 50, 51 в зависимости от схемы опирания плиты; ql  — длительно действующая нагрузка, по которой проверяется прогиб плиты; Eb  — начальный модуль упругости бетона плиты; h  — толщина плиты;

Рис. 50. Коэффициенты b i для плит, свободно опертых по контуру

Рис. 51. Коэффициенты b i для плит, свободно опертых по трем сторонам

в случае, когда трещины образуются при нагрузке (qcrc < ql ),

f = j b2 fcrc + (f s er  — j b2 fcrc ) ( ql   qcrc )/ ( qser   qcrc ) , (220)

где fcrc кратковременный прогиб при нагрузке qcrc , соответствующей моменту образования трещин в плите;

(221)

j b 1  — коэффициент, учитывающий влияние кратковременной ползучести бетона и определяемый для бетонов: тяжелого, легкого при плотном мелком заполнителе — 0,85; легкого при пористом мелком заполнителе — 0,7; j b2 коэффициент, учитывающий влияние длительной ползучести на деформации элемента без трещин, определяемый по СНиП 2.03.01—84: для тяжелого, легкого и ячеистого бетонов при w , равной 40 — 75 % (влажности воздуха окружающей среды), j b2 = 2, при w ниже 40 % j b2 = 3; fser прогиб плиты в предельном состоянии от длительных нагрузок, вычисленный исходя из расчетных характеристик бетона и арматуры, для предельных состояний второй группы

(222)

R s,s er  — расчетное сопротивление для предельных состояний второй группы арматуры плиты, расположенной вдоль пролета l 1 ; Es1  — модуль упругости арматуры, расположенный вдоль пролета l 1 ; ho1  — рабочая высота сечения при изгибе плиты вдоль пролета l 1 ; m  — приведенный коэффициент армирования,

m = (m 1 n 2 j + m 2 )/(1 + n 2 j ), (223)

m 1 , m 2  — коэффициенты армирования (отношение площади сечения арматуры к площади всего сечения) соответственно вдоль пролетов l 1 и l2 ; nj   котангенс угла наклона линии излома, принимаемый для плит, опертых по четырем сторонам, а также по трем сторонам при l £ 1, равным 1, а при l > 1 — определяется по указаниям п. 6.27; n  — коэффициент, характеризующий упругопластическое состояние бетона сжатой зоны, принимаемый по СНиП 2.03.01—84. При продолжительном действии нагрузок для конструкций из тяжелого и легкого бетона при влажности воздуха окружающей среды 40 — 75 % n = 0,15; ниже 40 % n = 0,l;

x = 0,1 + 0,5m R s,s er /R b,s er , (224)

h 1  — коэффициент, учитывающий возможные отклонения толщины защитного слоя арматуры; для опертых по контуру армированных сетками плит толщиной менее 16 см

h 1 = ho1 /(ho1 0,7), (225)

но не более 1,2; в остальных случаях принимается по СНиП 2.03.01—84. В формуле (225) величину ho1 принимать в см. h 2  — коэффициент, учитывающий несовпадение наибольшего прогиба плиты с прогибом в точке пересечений линий излома и определяемый по формулам:

для опертых по контуру плит

h 2 = 1 + 0,2(l2 /l1   1) ; (226)

для плит, опертых по трем сторонам

при l2 ³ 0,5l1 , h 2 = 1 + 0,2(2l2 /l1   1) ; (227)

при l2 £ 0,5l1 , h 2 = 1   (1   2l2 /l1 ) 2 ; (228)

qser предельная нагрузка на плиту, вычисляемая в п. 6.27 с использованием расчетных характеристик арматуры и бетона для предельных состояний второй группы;

в случае, когда трещины образуются при нагрузке qcrc ³ qn ,

f = f crc (j b2 ql   qn + qcrc )/qcrc + (fser   fcrc )(qn   qcrc )/(qser   qcrc ), (229)

где fser вычисляется по формуле (222) при n = 0,45.

6.48. Максимальные прогибы от длительно действующих нагрузок сборных плит, рассчитываемых с учетом двух стадий их работы (до и после защемления) , разрешается определять по формулам:

в случае, когда трещины в пролете не образуются (qcrc > qn ) , то

f = j b2 l4 1 [b 1 ql   a (ql   q1 )( b 1   b 2 )]/(j b1 Eb h3 ), (230)

где b 1 , b 2  — коэффициенты, определяемые по графикам на рис. 50, 51; а — коэффициент, учитывающий податливость защемления плиты и определяемый по формуле (216); q1  — нагрузка, при которой происходит упругое защемление плиты;

в случае, когда трещины в пролете образуются до упругого защемления плиты, q1 ³ qcrc

f = j b2 fcrc + (fser   j b2 fcrc )(ql   qcrc   D q )/(q ser   qcrc ), (231)

где fcrc  — вычисляется по формуле (221); fser  — вычисляется по формуле (222);

D q = a (ql   q1 ) (1   b 2 /b 1 ); (232)

в случае, когда трещины в пролете образуются после упругого защемления плиты, q1 < qcrc

f = j b2 [ fo crc + ( fser   fo crc )( ql   qo crc )/(q ser   qo crc ), (233)

где

fo crc = [b 1 qo crc   (qo crc   ql )( b 1   b 2 )a ] l4 1 /(j b1 Eb h3 ), (234)

qo crc  — нагрузка, при которой в защемленной плите образуются трещины в пролете.

6.49. Для монолитных плит, защемленных по контуру или трем сторонам, максимальный прогиб определяется по формулам:

в случае, когда трещины в пролете не образуются (qcrc ³ qn )

f = j b2 b 2 ql l4 1 /(j b1 Eb h3 ) ; (235)

в случае, когда трещины в пролете образуются при нагрузке qcrc < ql ,

f = fo crc + (fo ser   fo crc ) ( ql   qcrc )/(q ser   qcrc ), (236)

где fo crc  — прогиб защемленной плиты в момент образования трещин в пролете, определяемый по формуле

fo crc = b 2 qcrc l4 1 /(j b1 Eb h3 ) ; (237)

fo ser  — прогиб защемленной плиты в предельном состоянии от длительных нагрузок, вычисленный исходя из расчетных характеристик бетона и арматуры для предельных состояний второй группы

fo ser = fse r 0, (238)

где fse r  — вычисляется по формуле (222); 0 — коэффициент, учитывающий влияние защемления плиты на ее прогибы в предельном состоянии и определяемый по табл. 14 в зависимости от значения величины

(239)

y i  — коэффициенты, характеризующие ортотропию армирования плиты (см. п. 6.36); п — количество защемленных сторон плиты;







Таблица 14

Схема плиты

Коэффициент 0

0 = 1/(1 + y /n )

0 = (1 + 0,25y /n )/(1 + y /n )

в случае, если трещины образуются при нагрузке q сr с , удовлетворяющей условиям, что ql < q сr с £ qn

f = [ fo crc + (fo ser   fo crc ) ( qn   qcrc )/(q ser   qcrc )] ql /qn . (240)

Расчет раскрытия трещин

6.50. Ширина раскрытия трещин железобетонных плит определяется согласно СНиП 2.03.01—84 в зависимости от значения напряжения s s , в растянутой арматуре в сечении с трещиной.

Для плит, опертых по контуру и трем сторонам, напряжение разрешается определять по формулам:

при ql > qcrc

s s = s s,crc + (Rs,ser   s s,crc )( ql   qcrc )/(q ser   qcrc ); (241)

при ql £ qcrc < qn

s s = [+ (Rs,ser   s s,crc )( qn   qcrc )/(q ser   qcrc )] ql /qn , (242)

где s s,crc  — напряжение в арматуре непосредственно после образования трещины в сечении

(243)

M сrc изгибающий момент, при котором в рассматриваемом сечении образуются трещины; x  — вычисляется по формуле (224).

6.51. В слабоармированных сечениях плиты при m £ 0,8 % расчетное значение раскрытия трещин допускается уменьшать умножением на коэффициент w , учитывающий работу растянутого бетона над трещинами,

w = w 1 w 2 £ 1, (244)

где w 1   коэффициент, учитывающий уровень нагружения

(245)

mn , ml  — изгибающий момент, действующий в сечении плиты соответственно от нагрузки q n и q l :

mn = mcrc + (mser   mcrc )(qn   qcrc )/(qser   qcrc ) ; (246)

ml = mcrc + (mser   mcrc )(ql   qcrc )/(qser   qcrc ), (247)

mser  — предельный момент, воспринимаемый сечением плиты; определяется при характеристиках бетона и арматуры, соответствующих предельным состояниям второй группы; m о  — момент, при котором растянутый бетон над трещинами практически выключается из работы:

(248)

W о  — упругий момент сопротивления сечения при изгибе; s = 100 Н/см2 — сжимающее напряжение; y 2  — коэффициент, учитывающий длительность действия нагрузки;

y 2 = l,8mcrc /mn ³ 1 ; (249)

при mo < mn коэффициент y 2 = 1.

Расчет плит перекрытия на монтажные воздействия

6.52. Для монтажа плит перекрытий рекомендуется предусматривать статически определимые схемы подъема. Распределение усилий от собственного веса плиты в точках подвески ее к монтажной траверсе задается конструкцией этой траверсы, выполняемой в виде рычажного механизма или системы вращающихся блоков.

Закрыть

Строительный каталог