Строительный каталог

СНиП II-23-81 (1990)

Стальные конструкции.


Строительные нормы и правила

СНиП II-23-81*

Госстрой СССР


Стальные конструкции

Взамен

СНиП II-В.3-72;

СНиП II-И.9-62; СН 376-67



1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ


1.1. Настоящие нормы следует соблюдать при проектировании стальных строительных конструкций зданий и сооружений различного назначения.

Нормы не распространяются на проектирование стальных конструкций мостов, транспортных тоннелей и труб под насыпями.

При проектировании стальных конструкций, находящихся в особых условиях эксплуатации (например, конструкций доменных печей, магистральных и технологических трубопроводов, резервуаров специального назначения, конструкций зданий, подвергающихся сейсмическим, интенсивным температурным воздействиям или воздействиям агрессивных сред, конструкций морских гидротехнических сооружений), конструкций уникальных зданий и сооружений, а также специальных видов конструкций (например, предварительно напряженных, пространственных, висячих) следует соблюдать дополнительные требования, отражающие особенности работы этих конструкций, предусмотренные соответствующими нормативными документами, утвержденными или согласованными Госстроем СССР.

1.2. При проектировании стальных конструкций следует соблюдать нормы СНиП по защите строительных конструкций от коррозии и противопожарные нормы проектирования зданий и сооружений. Увеличение толщины проката и стенок труб с целью защиты конструкций от коррозии и повышения предела огнестойкости конструкций не допускается.

Все конструкции должны быть доступны для наблюдения, очистки, окраски, а также не должны задерживать влагу и затруднять проветривание. Замкнутые профили должны быть герметизированы.

1.3*. При проектировании стальных конструкций следует:

выбирать оптимальные в технико-экономическом отношении схемы сооружений и сечения элементов;

применять экономичные профили проката и эффективные стали;

применять для зданий и сооружений, как правило, унифицированные типовые или стандартные конструкции;

применять прогрессивные конструкции (пространственные системы из стандартных элементов; конструкции, совмещающие несущие и ограждающие функции; предварительно напряженные, вантовые, тонколистовые и комбинированные конструкции из разных сталей);

предусматривать технологичность изготовления и монтажа конструкций;

применять конструкции, обеспечивающие наименьшую трудоемкость их изготовления, транспортирования и монтажа;

предусматривать, как правило, поточное изготовление конструкций и их конвейерный или крупноблочный монтаж;

предусматривать применение заводских соединений прогрессивных типов (автоматической и полуавтоматической сварки, соединений фланцевых, с фрезерованными торцами, на болтах, в том числе на высокопрочных и др.);

предусматривать, как правило, монтажные соединения на болтах, в том числе на высокопрочных; сварные монтажные соединения допускаются при соответствующем обосновании;

выполнять требования государственных стандартов на конструкции соответствующего вида.


Внесены

ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР

Утверждены

постановлением

Госстроя СССР

от 14 августа 1981 г. № 144

Срок

введения

в действие

1 января 1982 г.


* Переиздание с изменениями на 1 января 1987 г. и 1 июля 1990 г.

1.4. При проектировании зданий и сооружений необходимо принимать конструктивные схемы, обеспечивающие прочность, устойчивость и пространственную неизменяемость зданий и сооружений в целом, а также их отдельных элементов при транспортировании, монтаже и эксплуатации.

1.5*. Стали и материалы соединений, ограничения по применению сталей С345Т и С375Т, а также дополнительные требования к поставляемой стали, предусмотренные государственными стандартами и стандартами СЭВ или техническими условиями, следует указывать в рабочих (КМ) и деталировочных (КМД) чертежах стальных конструкций и в документации на заказ материалов.

В зависимости от особенностей конструкций и их узлов необходимо при заказе стали указывать класс сплошности по ГОСТ 27772 88.

1.6*. Стальные конструкции и их расчет должны удовлетворять требованиям ГОСТ 27751 88 "Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения по расчету" и СТ СЭВ 3972 83 "Надежность строительных конструкций и оснований. Конструкции стальные. Основные положения по расчету".

1.7. Расчетные схемы и основные предпосылки расчета должны отражать действительные условия работы стальных конструкций.

Стальные конструкции следует, как правило, рассчитывать как единые пространственные системы.

При разделении единых пространственных систем на отдельные плоские конструкции следует учитывать взаимодействие элементов между собой и с основанием.

Выбор расчетных схем, а также методов расчета стальных конструкций необходимо производить с учетом эффективного использования ЭВМ.

1.8. Расчет стальных конструкций следует, как правило, выполнять с учетом неупругих деформаций стали.

Для статически неопределимых конструкций, методика расчета которых с учетом неупругих деформаций стали не разработана, расчетные усилия (изгибающие и крутящие моменты, продольные и поперечные силы) следует определять в предположении упругих деформаций стали по недеформированной схеме.

При соответствующем технико-экономическом обосновании расчет допускается производить по деформированной схеме, учитывающей влияние перемещений конструкций под нагрузкой.

1.9. Элементы стальных конструкций должны иметь минимальные сечения, удовлетворяющие требованиям настоящих норм с учетом сортамента на прокат и трубы. В составных сечениях, устанавливаемых расчетом, недонапряжение не должно превышать 5%.


2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ КОНСТРУКЦИЙ И СОЕДИНЕНИЙ


2.1*. В зависимости от степени ответственности конструкций зданий и сооружений, а также от условий их эксплуатации все конструкции разделяются на четыре группы. Стали для стальных конструкций зданий и сооружений следует принимать по табл. 50*.

Стали для конструкций, возводимых в климатических районах I1 , I2 , II2 и II3 , но эксплуатируемых в отапливаемых помещениях, следует принимать как для климатического района II4 согласно табл. 50*, за исключением стали С245 и С275 для конструкции группы 2.

Для фланцевых соединений и рамных узлов следует применять прокат по ТУ 14-1-4431 88.

2.2*. Для сварки стальных конструкций следует применять: электроды для ручной дуговой сварки по ГОСТ 9467 75*; сварочную проволоку по ГОСТ 2246 70*; флюсы по ГОСТ 9087 81*; углекислый газ по ГОСТ 8050 85.

Применяемые сварочные материалы и технология сварки должны обеспечивать значение временного сопротивления металла шва не ниже нормативного значения временного сопротивления Run основного металла, а также значения твердости, ударной вязкости и относительного удлинения металла сварных соединений, установленные соответствующими нормативными документами.

2.3*. Отливки (опорные части и т. п.) для стальных конструкций следует проектировать из углеродистой стали марок 15Л, 25Л, 35Л и 45Л, удовлетворяющей требованиям для групп отливок II или III по ГОСТ 977 75*, а также из серого чугуна марок СЧ15, СЧ20, СЧ25 и СЧ30, удовлетворяющего требованиям ГОСТ 1412 85.

2.4*. Для болтовых соединений следует применять стальные болты и гайки, удовлетворяющие требованиям ГОСТ 1759.0 87*, ГОСТ 1759.4 87* и ГОСТ 1759.5 87*, и шайбы, удовлетворяющие требованиям ГОСТ 18123 82*.

Болты следует назначать по табл. 57* и ГОСТ 15589 70*, ГОСТ 15591 70*, ГОСТ 7796 70*, ГОСТ 7798 70*, а при ограничении деформаций соединений по ГОСТ 7805 70*.

Гайки следует применять по ГОСТ 5915 70*: для болтов классов прочности 4.6, 4.8, 5.6 и 5.8 гайки класса прочности 4; для болтов классов прочности 6.6 и 8.8 гайки классов прочности соответственно 5 и 6, для болтов класса прочности 10.9 гайки класса прочности 8.

Шайбы следует применять: круглые по ГОСТ 11371 78*, косые по ГОСТ 10906 78* и пружинные нормальные по ГОСТ 6402 70*.

2.5*. Выбор марок стали для фундаментных болтов следует производить по ГОСТ 24379.0 80, а их конструкцию и размеры принимать по ГОСТ 24379.1 80*.

Болты (U-образные) для крепления оттяжек антенных сооружений связи а также U-образные и фундаментные болты опор воздушных линий электропередачи и распределительных устройств следует применять из стали марок: 09Г2С-8 и 10Г2С1-8 по ГОСТ 19281 73* с дополнительным требованием по ударной вязкости при температуре минус 60° С не менее 30 Дж/см2 (3 кгс× м/см2 ) в климатическом районе I1 ; 09Г2С-6 и 10Г2С1-6 по ГОСТ 19281 73* в климатических районах I2 , II2 и II3 ; ВСт3сп2 по ГОСТ 380 71* (с 1990 г. Ст3сп2-1 по ГОСТ 535 88) во всех остальных климатических районах.

2.6*. Гайки для фундаментных и U-образных болтов следует применять:

для болтов из стали марок ВСт3сп2 и 20 класса прочности 4 по ГОСТ 1759.5 87*;

для болтов из стали марок 09Г2С и 10Г2С1 класса прочности не ниже 5 по ГОСТ 1759.5 87*. Допускается применять гайки из марок стали, принимаемых для болтов.

Гайки для фундаментных и U-образных болтов диаметром менее 48 мм следует применять по ГОСТ 5915 70*, для болтов диаметром более 48 мм по ГОСТ 10605 72*.

2.7*. Высокопрочные болты следует применять по ГОСТ 22353 77*, ГОСТ 22356 77* и ТУ 14-4-1345 85; гайки и шайбы к ним по ГОСТ 22354 77* и ГОСТ 22355 77*.

2.8*. Для несущих элементов висячих покрытий, оттяжек опор ВЛ и ОРУ, мачт и башен, а также напрягаемых элементов в предварительно напряженных конструкциях следует применять:

канаты спиральные по ГОСТ 3062 80*; ГОСТ 3063 80*, ГОСТ 3064 80*;

канаты двойной свивки по ГОСТ 3066 80*; ГОСТ 3067 74*; ГОСТ 3068 74*; ГОСТ 3081 80*; ГОСТ 7669 80*; ГОСТ 14954 80*;

канаты закрытые несущие по ГОСТ 3090 73*; ГОСТ 18900 73* ГОСТ 18901 73*; ГОСТ 18902 73*; ГОСТ 7675 73*; ГОСТ 7676 73*;

пучки и пряди параллельных проволок, формируемых из канатной проволоки, удовлетворяющей требованиям ГОСТ 7372 79*.

2.9. Физические характеристики материалов, применяемых для стальных конструкций, следует принимать согласно прил. 3.


3. РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ И СОЕДИНЕНИЙ


3.1*. Расчетные сопротивления проката, гнутых профилей и труб для различных видов напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в табл. 1*.


Таблица 1*



Напряженное состояние

Условное обозначение

Расчетные сопротивления проката и труб

Растяжение,

По пределу текучести

Ry

Ry = Ryn /g m

сжатие и изгиб

По временному сопротивлению

Ru

Ru = Run /g m

Сдвиг

Rs

Rs = 0,58Ryn /g m

Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки)

Rp

Rp = Run /g m

Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании

Rlp

Rlp = 0,5Run /g m

Диаметральное сжатие катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью)

Rcd

Rcd = 0,025Run /g m

Растяжение в направлении толщины проката (до 60 мм)

Rth

Rth = 0,5Run /g m


Обозначение, принятое в табл. 1*:

g m коэффициент надежности по материалу, определяемый в соответствии с п. 3.2*.


3.2*. Значения коэффициентов надежности по материалу проката, гнутых профилей и труб следует принимать по табл. 2*.


Таблица 2*


Государственный стандарт или технические условия на прокат

Коэффициент надежности по материалу g m

ГОСТ 27772 88 (кроме сталей С590, С590К); ТУ 14-1-3023 80 (для круга, квадрата, полосы)

1,025

ГОСТ 27772 88 (стали С590, С590К); ГОСТ 380 71** (для круга и квадрата размерами, отсутствующими в ТУ 14-1-3023 80); ГОСТ 19281 73* [для круга и квадрата с пределом текучести до 380 МПа (39 кгс/мм2 ) и размерами, отсутствующими в ТУ 14-1-3023 80]; ГОСТ 10705 80*; ГОСТ 10706 76*

1,050

ГОСТ 19281 73* [для круга и квадрата с пределом текучести свыше 380 МПа (39 кгс/мм2 ) и размерами, отсутствующими в ТУ 14-1-3023 80]; ГОСТ 8731 87; ТУ 14-3-567 76

1,100


Расчетные сопротивления при растяжении, сжатии и изгибе листового, широкополосного универсального и фасонного проката приведены в табл. 51*, труб в табл. 51,а. Расчетные сопротивления гнутых профилей следует принимать равными расчетным сопротивлениям листового проката, из которого они изготовлены, при этом допускается учитывать упрочнение стали листового проката в зоне гиба.

Расчетные сопротивления круглого, квадратного и полосового проката следует определять по табл. 1*, принимая значения Ryn и Run равными соответственно пределу текучести и временному сопротивлению по ТУ 14-1-3023 80, ГОСТ 380 71** (с 1990 г. ГОСТ 535 88) и ГОСТ 19281 73*.

Расчетные сопротивления проката смятию торцевой поверхности, местному смятию в цилиндрических шарнирах и диаметральному сжатию катков приведены в табл. 52*.

3.3. Расчетные сопротивления отливок из углеродистой стали и серого чугуна следует принимать по табл. 53 и 54.

3.4. Расчетные сопротивления сварных соединений для различных видов соединений и напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в табл. 3.


Таблица 3


Сварные соединения

Напряжение состояние

Условное обозначение

Расчетные сопротивления сварных соединений

Стыковые

Сжатие. Растяжение и изгиб при автоматической, полуавтоматической или ручной сварке с физическим

По пределу текучести

Rwy

Rwy = Ry


контролем качества швов

По временному сопротивлению

Rwu

Rwu = Ru


Растяжение и изгиб при автоматической, полуавтоматической или ручной сварке

По пределу текучести

Rwy

Rwy = 0,85Ry


Сдвиг

Rws

Rws = Rs

С угловыми швами

Срез (условный)

По металлу шва

Rwf



По металлу границы сплавления

Rwz

Rwz = 0,45Run

Примечания: 1. Для швов, выполняемых ручной сваркой, значения Rwun следует принимать равными значениям временного сопротивления разрыву металла шва, указанным в ГОСТ 9467 75*.

2. Для швов, выполняемых автоматической или полуавтоматической сваркой, значение Rwun следует принимать по табл. 4* настоящих норм.

3. Значения коэффициента надежности по материалу шва g wm следует принимать равными: 1,25 при значениях Rwun не более 490 МПа (5 000 кгс/см2 ); 1.35 при значениях Rwun 590 МПа (6 000 кгс/см2 ) и более.


Расчетные сопротивления стыковых соединений элементов из сталей с разными нормативными сопротивлениями следует принимать как для стыковых соединений из стали с меньшим значением нормативного сопротивления.

Расчетные сопротивления металла швов сварных соединений с угловыми швами приведены в табл. 56.

3.5. Расчетные сопротивления одноболтовых соединений следует определять по формулам, приведенным в табл. 5*.

Расчетные сопротивления срезу и растяжению болтов приведены в табл. 58*, смятию элементов, соединяемых болтами, в табл. 59*.

3.6*. Расчетное сопротивление растяжению фундаментных болтов Rba следует определять по формуле

Rba = 0,5R . (1)


Расчетное сопротивление растяжению U-образных болтов Rbv , указанных в п. 2.5*, следует определять по формуле

Rbv = 0,45Run . (2)


Расчетные сопротивления растяжению фундаментных болтов приведены в табл. 60*.

3.7. Расчетное сопротивление растяжению высокопрочных болтов Rbh следует определять по формуле

Rbh = 0,7Rb un , (3)


где Rbun наименьшее временное сопротивление болта разрыву, принимаемое по табл. 61*.

3.8. Расчетное сопротивление растяжению высокопрочной стальной проволоки Rdh , применяемой в виде пучков или прядей, следует определять по формуле


Rdh = 0,63Run . (4)


3.9. Значение расчетного сопротивления (усилия) растяжению стального каната следует принимать равным значению разрывного усилия каната в целом, установленному государственными стандартами или техническими условиями на стальные канаты, деленному на коэффициент надежности g m = 1,6.

Таблица 4*


Марки проволоки (по ГОСТ 2246 70*) для автоматической или полуавтоматической сварки



Марки порошковой



Значения нормативного

под флюсом

(ГОСТ 9087 81*)

в углекислом газе

(по ГОСТ 8050 85) или в его смеси с аргоном

(по ГОСТ 10157 79*)

проволоки

(по ГОСТ 26271 84)

сопротивления металла шва

Rwun , МПа (кгс/см2 )

Св-08, Св-08А

410 (4200)

Св-08ГА

450 (4600)

Св-10ГА

Св-08Г2С

ПП-АН8, ПП-АН3

490 (5000)

Св-10НМА, Св-10Г2

Св-08Г2С*

590 (6000)

Св-09ХН2ГМЮ

Св-08Х1ДЮ

Св-10ХГ2СМА

Св-08ХГ2ДЮ

685 (7000)

* При сварке проволокой Св-08Г2С значения Rwun следует принимать равным 590 МПа (6000 кгс/см2 ) только для угловых швов с катетом kf £ 8 мм в конструкциях из стали с пределом текучести 440 МПа (4500 кгс/см2 ) и более.


Таблица 5*




Расчетные сопротивления одноболтовых соединений



Напряженное состояние



Условное обозначение



срезу и растяжению болтов класса

смятию соединяемых элементов из стали с пределом текучести

до 440 МПа



4.6; 5.6; 6.6

4.8; 5.8

8.8; 10.9

(4500 кгс/см2 )

Срез

Rbs

Rbs = 0,38Rbun

Rbs = 0,4Rbun

Rbs = 0,4Rbun

Растяжение

Rbt

Rbt s = 0,38Rbun

Rbt = 0,38Rbun

Rbt = 0,38Rbun

Смятие

Rbp





а) болты класса точности А


б) болты класса В и С


Примечание. Допускается применять высокопрочные болты без регулируемого натяжения из стали марки 40Х “селект”, при этом расчетные сопротивления Rbs и Rbt следует определять как для болтов класса 10.9, а расчетное сопротивление как для болтов класса точности В и С.

Высокопрочные болты по ТУ 14-4-1345 85 допускается применять только при их работе на растяжение.


4*. УЧЕТ УСЛОВИЙ РАБОТЫ И НАЗНАЧЕНИЯ КОНСТРУКЦИЙ


При расчете конструкций и соединений следует учитывать: коэффициенты надежности по назначению g n , принимаемые согласно Правилам учета степени ответственности зданий и сооружений при проектировании конструкций;

коэффициент надежности g u = 1,3 для элементов конструкций, рассчитываемых на прочность с использованием расчетных сопротивлений Ru ;

коэффициенты условий работы g c и коэффициенты условий работы соединения g b , принимаемые по табл. 6* и 35*, разделам настоящих норм по проектированию зданий, сооружений и конструкций, а также по прил. 4*.


Таблица 6*


Элементы конструкций

Коэффициенты условий работы g с

1. Сплошные балки и сжатые элементы ферм перекрытий под залами театров, клубов, кинотеатров, под трибунами, под помещениями магазинов, книгохранилищ и архивов и т. п. при весе перекрытий, равном или большем временной нагрузки

0,9

2. Колонны общественных зданий и опор водонапорных башен

0,95

3. Сжатые основные элементы (кроме опорных) решетки составного таврового сечения из уголков сварных ферм покрытий и перекрытий (например, стропильных и аналогичных им ферм) при гибкости l ³ 60

0,8

4. Сплошные балки при расчетах на общую устойчивость при j b < 1,0

0,95

5. Затяжки, тяги, оттяжки, подвески, выполненные из прокатной стали

0,9

6. Элементы стержневых конструкций покрытий и перекрытий:


а) сжатые (за исключением замкнутых трубчатых сечений) при расчетах на устойчивость

0,95

б) растянутых в сварных конструкциях

0,95

в) растянутые, сжатые, а также стыковые накладки в болтовых конструкциях (кроме конструкций на высокопрочных болтах) из стали с пределом текучести до 440 МПа (4500 кгс/см2 ), несущих статическую нагрузку, при расчетах на прочность

1,05

7. Сплошные составные балки, колонны, а также стыковые накладки из стали с пределом текучести до 440 МПа (4500 кгс/см2 ), несущие статическую нагрузку и выполненные с помощью болтовых соединений (кроме соединений на высокопрочных болтах), при расчетах на прочность

1,1

8. Сечения прокатных и сварных элементов, а также накладок из стали с пределом текучести до 440 МПа (4500 кгс/см2 ) в местах стыков, выполненных на болтах (кроме стыков на высокопрочных болтах), несущих статическую нагрузку, при расчетах на прочность:


а) сплошных балок и колонн

1,1

б) стержневых конструкций и перекрытий

1,05

9. Сжатые элементы решетки пространственных решетчатых конструкций из одиночных равнополочных (прикрепляемых большей полкой) уголков:


а) прикрепляемые непосредственно к поясам одной полкой сварными швами либо двумя болтами и более, поставленными вдоль уголка:


раскосы по рис. 9*, а

0,9

распорки по рис. 9*, б , в

0,9

раскосы по рис. 9*, в , г , д

0,8

б) прикрепляемые непосредственно к поясам одной полкой, одним болтом (кроме указанных в поз. 9, в настоящей таблицы), а также прикрепляемые через фасонку независимо от вида соединения

0,75

в) при сложной перекрестной решетке с одноболтовыми соединениями по рис. 9*, е

0,7

10. Сжатые элементы из одиночных уголков, прикрепляемые одной полкой (для неравнополочных уголков только меньшей полкой), за исключением элементов конструкций, указанных в поз. 9 настоящей таблицы, раскосов по рис. 9*, б , прикрепляемых непосредственно к поясам сварными швами либо двумя болтами и более, поставленными вдоль уголка, и плоских ферм из одиночных уголков

0,75

11. Опорные плиты из стали с пределом текучести до 285 МПа (2900 кгс/см2 ), несущие статическую нагрузку, толщиной, мм:


а) до 40

1,2

б) свыше 40 до 60

1,15

в) свыше 60 до 80

1,1

Примечания: 1. Коэффициенты условий работы g с < 1 при расчете одновременно учитывать не следует.

2. Коэффициенты условий работы, приведенные соответственно в поз. 1 и 6, в; 1 и 7; 1 и 8; 2 и 7; 2 и 8,а; 3 и 6, в, при расчете следует учитывать одновременно.

3. Коэффициенты условий работы, приведенные в поз. 3; 4; 6, а, в; 7; 8; 9 и 10, а также в поз. 5 и 6, б (кроме стыковых сварных соединений), при расчете соединений рассматриваемых элементов учитывать не следует.

4. В случаях, не оговоренных в настоящих нормах, в формулах следует принимать g с = 1.


5. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ НА ОСЕВЫЕ СИЛЫ И ИЗГИБ

ЦЕНТРАЛЬНО-РАСТЯНУТЫЕ И ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ


5.1. Расчет на прочность элементов, подверженных центральному растяжению или сжатию силой N , кроме указанных в п. 5.2, следует выполнять по формуле

. (5)

Расчет на прочность сечений в местах крепления растянутых элементов из одиночных уголков, прикрепляемых одной полкой болтами, следует выполнять по формулам (5) и (6). При этом значение g с в формуле (6) должно приниматься по прил. 4* настоящих норм.

5.2. Расчет на прочность растянутых элементов конструкций из стали с соотношением Ru /g u > Ry , эксплуатация которых возможна и после достижения металлом предела текучести, следует выполнять по формуле

. (6)


5.3. Расчет на устойчивость сплошностенчатых элементов, подверженных центральному сжатию силой N , следует выполнять по формуле

. (7)


Значения j следует определять по формулам:

при 0 < £ 2,5

; (8)

при 2,5 < £ 4,5

; (9)

при > 4,5

. (10)

Численные значения j приведены в табл. 72.

5.4*. Стержни из одиночных уголков должны рассчитываться на центральное сжатие в соответствии с требованиями, изложенными в п. 5.3. При определении гибкости этих стержней радиус инерции сечения уголка i и расчетную длину lef следует принимать согласно пп. 6.1 6.7.

При расчете поясов и элементов решетки пространственных конструкций из одиночных уголков следует выполнять требования п. 15.10* настоящих норм.

5.5. Сжатые элементы со сплошными стенками открытого П-образного сечения при l x < 3l y , где l x и l y расчетные гибкости элемента в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно x x и y y (рис. 1), рекомендуется укреплять планками или решеткой, при этом должны быть выполнены требования пп. 5.6 и 5.8*.

При отсутствии планок или решетки такие элементы помимо расчета по формуле (7) следует проверять на устойчивость при изгибно-крутильной форме потери устойчивости по формуле

, (11)

где j y коэффициент продольного изгиба, вычисляемый согласно требованиям п. 5.3;

с коэффициент, определяемый по формуле


(12)


где;

a = ax / h относительное расстояние между центром тяжести и центром изгиба.

Здесь ;

Jw секториальный момент инерции сечения;

bi и ti соответственно ширина и толщина прямоугольных элементов, составляющих сечение.

Для сечения, приведенного на рис. 1, а, значения и a должны определяться по формулам:

(13)

где b = b /h .

5.6. Для составных сжатых стержней, ветви которых соединены планками или решетками, коэффициент j относительно свободной оси (перпендикулярной плоскости планок или решеток) должен определяться по формулам (8) (10) с заменой в них на ef . Значение ef следует определять в зависимости от значений l ef , приведенных в табл. 7.


Таблица 7

Тип

Схема

Приведенные гибкости l ef составных стержней сквозного сечения

сечения

сечения

с планками при

с решетками



Js l /(Jb b ) < 5

Js l /(Jb b ) ³ 5


1



(14)


(17)


(20)

2



(15)


(18)


(21)

3


(16)


(19)


(22)

Обозначения принятые в табл. 7:

b

– расстояние между осями ветвей;

l

– расстояние между центрами планок;

l

– наибольшая гибкость всего стержня;

l 1 , l 2 , l 3

– гибкость отдельных ветвей при изгибе их в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1 1 , 2 2 и 3 3 , на участках между приваренными планками (в свету) или между центрами крайних болтов;

A

– площадь сечения всего стержня;

Ad1 и Ad2

– площади сечений раскосов решеток (при крестовой решетке двух раскосов), лежащих в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1 1 и 2 2 ;

Ad

– площадь сечения раскоса решетки (при крестовой решетке двух раскосов), лежащей в плоскости одной грани (для трехгранного равностороннего стержня);


a 1 и a 2

– коэффициенты, определяемые по формуле

где

a, b, l

– размеры, определяемые по рис. 2;


n, n1 , n2 , n3

– коэффициенты, определяемые соответственно по формулам;



здесь

Jb1 и Jb3

– моменты инерции сечения ветвей относительно осей соответственно 1 1 и 3 3 (для сечений типов 1 и 3);


Jb1 и Jb2

– то же, двух уголков относительно осей соответственно 1 1 и 2 2 (для сечения типа 2);


Js

– момент инерции сечения одной планки относительно собственной оси x x (рис. 3);


Js1 и Js2

– моменты инерции сечения одной из планок, лежащих в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1 1 и 2 2 (для сечения типа 2).

подождите, идет загрузка...    подождите, идет загрузка... 

Материалы из сети:

Закрыть

Строительный каталог