СНиП 2.05.03-84 (с изм. 1 1991), часть 13

1 За толщину фасонного проката следует принимать толщину полки.

2 За нормативные сопротивления приняты минимальные значения предела текучести и временного сопротивления, приведенные в ГОСТ 6713—91 в кгс/мм2 . Нормативные сопротивления в МПа вычислены умножением соответствующих величин на множитель 9,80665 и округлением до 5 МПа.

3 Здесь указаны расчетные сопротивления растяжению, сжатию и изгибу Ry и Ru . Остальные расчетные сопротивления определяются по формулам табл. 48*.

Значения расчетных сопротивлений получены делением нормативных сопротивлений на коэффициент надежности по материалу, определяемым по табл. 49*, и округлением до 5 МПа.

Расчетные сопротивления проката по ГОСТ 535—88, ГОСТ 14637—89 и ГОСТ 19281—89 следует принимать равными пределу текучести, указанному в этих стандартах, поделенному на коэффициент надежности по материалу g m по табл. 49*.

4.8. Расчетные сопротивления отливок из углеродистой и легированной сталей следует принимать по табл. 51*.

Таблица 51*


Расчетные сопротивления, МПа (кгс/см2 ), отливок

Напряженное

обо-

из стали марки

состояние

значение

25Л

30Л

35Л

20ГЛ

20ФЛ

35ХН2МЛ

35ГЛ

Растяжение, сжатие и изгиб

Ry

175 (1800)

190 (1950)

205 (2100)

205 (2100)

220 (2250)

400 (4100)

220 (2250)

Сдвиг

Rs

105 (1100)

115 (1200)

125 (1300)

125 (1300)

130 (1350)

240 (2450)

130 (1350)

Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки)

Rp

265 (2700)

300 (3050)

315 (3200)

345 (3500)

315 (3200)

440 (4500)

345 (3500)

Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании

Rtp

125 (1300)

145 (1500)

155 (1600)

170 (1750)

155 (1600)

222 (2250)

170 (1750)

Диаметральное сжатие катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью)

Rcd

7
(70)

7,5 (75)

8
(80)

9
(90)

8
(80)

11 (110)

9
(90)

4.9. Расчетные сопротивления поковок из углеродистой и легированной сталей следует принимать по табл. 52*.

Таблица 52*


Напряженное

Расчетное сопротивление, МПа (кгс/см2 ),
поковок группы IV


состояние

обо-

при категории прочности (марке стали)



значение

КП275

(Ст5сп2)

КП245

(20-а-Т)

КП315

(35-а-Т)

КП345

(45-а-Т)


1

2

3

4

5

6

Растяжение, сжатие и изгиб

Ry

215 (2200)

205 )2100)

260 (2650)

290(2950)


Сдвиг

Rs

120 (1250)

115 (1200)

145 (1500)

165 (1700)


Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки)

Rp

325 (3300)

310 (3150)

395 (4000)

435 (4400)


Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании

Rtp

160 (1650)

150 (1550)

195 (2000)

215 (2200)


Диаметральное сжатие катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью)

Rcd

8 (80)

7,5 (75)

11 (110)

10 (100)


Окончание табл. 52*


Напряженное

Расчетное сопротивление, МПа (кгс/см2 ),
поковок группы IV


состояние

обо-

при категории прочности (марке стали)



значение

КП315

(30Г-2-Т)

КП345

(35Г-2-Т)

КП785

( 40ХН2МА -2-2-Т)

КП1200

(40Х13)


1

2

7

8

9

10

Растяжение, сжатие и изгиб

Ry

260 (2650)

280 (2850)

605 (6150)

1050 (10700)


Сдвиг

Rs

145 (1500)

160 (1650)

350 (3550)

610 (6200)


Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки)

Rp

395 (4000)

420 (4250)

905 (9200)

1365 (13900)


Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании

Rtp

195 (2000)

205 (2100)

450 (4600)

685 (6950)


Диаметральное сжатие катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью)

Rcd

10 (100)

10 (100)

23 (230)

85 (860)


4.10. Расчетные сопротивления сварных соединений для различных видов соединений и напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в табл. 53.

Таблица 53

Сварные соединения

Напряженное состояние

Расчетные сопротивления сварных соединений

Стыковые

Сжатие.

Растяжение и изгиб при автоматической, полуавтоматической или ручной сварке с физическим контролем качества швов:



по пределу текучести

Rwy = Ry


по временному сопротивлению

Rwu = Ru


Сдвиг

Rws = Rs

С угловыми

Срез (условный):


швами

по металлу шва

Rwf = 0,55


по металлу границы сплавления

Rwz = 0,45 Run

П р и м е ч а н и я: 1. Для швов. выполняемых ручной сваркой, значения Rwun следует принимать равными значениям временного сопротивления разрыву металла шва. указанным в ГОСТ 9467—75*.

2. Для швов, выполняемых автоматической или полуавтоматической сваркой, значения Rwun следует принимать по разд. 3 СНиП II -23-81*.

3. Значение коэффициента надежности по материалу шва g wm следует принимать равным 1,25.

Расчетные сопротивления стыковых соединений элементов из сталей с разными расчетными сопротивлениями следует принимать как для стыковых соединений из стали с меньшим значением расчетного сопротивления.

Расчетные сопротивления металла швов сварных соединений с угловыми швами следует принимать по прил. 2. СНиП II-23-81*.

4.11*. Расчетные сопротивления одноболтовых соединений следует определять по формулам, приведенным в табл. 54*.

Таблица 54*


Расчетные сопротивления одноболтовых соединений


Напряженное состояние

срезу и растяжению болтов
при классе прочности
или марке стали


смятию

соединяемых


4.6; Ст3сп4; 09Г2;
295-09Г2-4; 295-09Г226; 325-09Г2С-4; 325-09Г2С-6


40Х

элементов из стали
с нормативным
пределом текучести до 440 МПа (4500 кгс/см2 )

Срез

Rbs = 0,38 Rbun

Rbs = 0,4 Rbun

-

Растяжение

Rbt = 0,42 Rbun

Rbt = 0,5 Rbun

-

Смятие:




а) болты класса точности А

-

-

Rbp = Run

б) болты классов точности В и С

-

-

Rbp = Run

Расчетные сопротивления срезу и растяжению болтов следует принимать по табл. 55*.

Таблица 55*

Напряженное

Расчетное сопротивление, МПа (кгс/см2 ), болтов
при классе прочности или марке стали

состояние

обозначение


4.6


Ст3сп4

09Г2;

295-09Г24;

295-09Г2-6

325-09Г2С-4; 325-09Г2С-6


40Х

Срез

Rbs

145 (1500)

140 (1450)

154 (1700)

175 (1800)

395 (4000)

Растяжение

Rbt

160 (1650)

155 (1600)

185 (1900)

195 (2000)

495 (5000)

Расчетные сопротивления смятию элементов, соединяемых болтами, следует определять по прил. 2 СНиП II -23-81*.

4.12*. Расчетное сопротивление растяжению фундаментных (анкерных) болтов Rba следует определять по формуле

Rba = 0,4 Run . (138)

Расчетные сопротивления растяжению фундаментных (анкерных) болтов следует принимать по табл. 56*.

Таблица 56*

Диаметр болтов d ,

Расчетные сопротивления, МПа (кгс/см2 ),
фундаментных (анкерных) болтов из стали марок

мм

20

09Г2;
295-09Г2-6

325-09Г2С-6

40Х

12-20

160 (1650)

175 (1800)

185 (1900)

-

16-27

-

-

-

430 (4400)

21-32

160 (1650)

175 (1800)

180 (1850)

-

30

-

-

-

370 (3800)

36

-

-

-

295 (3000)

33-60

160 (1650)

-

180 (1850)

-

42

-

-

-

255 (2600)

48

-

-

-

235 (2400)

61-80

160 (1650)

-

175 (1800)

-

81-100

160 (1650)

-

170 (1750)

-

101-160

160 (1650)

-

170 (1750)

-

161-250

160 (1650)

-

-

-

4.13. Расчетное сопротивление срезу для сплава ЦАМ 9—1,5Л следует принимать равным 50 МПа (500 кгс/см2 ).

4.14. Расчетное сопротивление высокопрочных болтов по ГОСТ 22353—77* и ГОСТ 22356—77* растяжению Rbh следует определять по формуле

Rbh = 0,7 Rbun , (139)

где Rbun  — наименьшее временное сопротивление высокопрочных болтов разрыву по ГОСТ 22356-77*.

4.15*. Значения коэффициента трения m по соприкасающимся поверхностям деталей во фрикционных соединениях1 следует принимать по табл. 57*. Способ обработки контактных поверхностей должен быть указан в чертежах КМ.

1 Фрикционными называются соединения, в которых передача усилия осуществляется только силами трения по контактным плоскостям соединяемых элементов, возникающего вследствие натяжения высокопрочных болтов.

Таблица 57*

Способ обработки контактных поверхностей
во фрикционных соединениях

Коэффициент трения m

1. Пескоструйный или дробеструйный двух поверхностей кварцевым песком или дробью - без последующей консервации

0,58

2. Кварцевым песком или дробью одной поверхности с консервацией полимерным клеем и посыпкой карборундовым порошком, стальными щетками без консервации - другой поверхности

0,50

3. Газопламенный двух поверхностей без консервации

0,42

4. Стальными щетками двух поверхностей без консервации

0,35

5. Дробеметный двух поверхностей дробью без последующей консервации

0,38

6. Дробеметный двух поверхностей дробью с последующим их газопламенным нагревом (до температуры 250-300 ° С) на кольцевых зонах вблизи отверстий площадью не менее площади шайбы

0,61

4.16. Расчетное сопротивление растяжению Rdh высокопрочной стальной проволоки, применяемой в пучках и канатах из параллельно уложенных проволок, следует определять по формуле

Rdh = 0,63 Run , (140)

где Run - наименьшее временное сопротивление проволоки разрыву по государственным стандартам или техническим условиям.

4.17*. При определении расчетного сопротивления стального витого каната с металлическим сердечником учитываются значение разрывного усилия каната в целом, установленное государственным стандартом или техническими условиями на канаты (а при его отсутствии в нормах — значение агрегатной прочности витого каната) и коэффициент надежности g m = 1,6.

4.18*. Модуль упругости или модуль сдвига прокатной стали, стального литья, пучков и канатов из параллельно уложенных проволок следует принимать по табл. 58*.

Таблица 58*

Полуфабрикаты

Модуль упругости Е или модуль сдвига G , МПа (кгс/см2 )

1. Прокатная сталь и стальное
литье

Е = 2,06 × 105 (2,1 × 106 )

2. То же

G = 0,78 × 105 (0,81 × 106 )

3. Пучки и канаты из параллельно уложенных оцинкованных проволок по ГОСТ 3617-71

Е = 2,01 × 106 (2,5 × 106 )

Модуль упругости стальных оцинкованных витых канатов с металлическим сердечником, подвергнутых предварительной вытяжке усилием, равным половине разрывного усилия каната в целом, следует принимать по табл. 59.

Таблица 59

Канаты

Кратность свивки

Модуль упругости Е, МПа (кгс/см2 )


6

1,18 × 105 (1,20 × 106 )

Одинарной свивки

8

1,45 × 105 (1,47 × 106 )

по ГОСТ 3064-80

10

1,61 × 105 (1,63 × 106 )

и закрытые несущие

11

1,65 × 105 (1,67 × 106 )

по ТУ 14-4-1216-82

12

1,70 × 105 (1,73 × 106 )


14

1,75 × 105 (1,78 × 106 )


16

1,77 × 105 (1,80 × 106 )

УЧЕТ УСЛОВИЙ РАБОТЫ И НАЗНАЧЕНИЯ КОНСТРУКЦИЙ

4.19*. При расчете стальных конструкций и соединений мостов надлежит учитывать:

коэффициент надежности по назначению g n , принимаемый равным g n = 1,0;

коэффициент надежности g u = 1,3 для элементов конструкций, рассчитываемых по прочности с использованием расчетных сопротивлений Ru ;

коэффициент условий работы m, принимаемый по табл. 60* и 81 и подразделам настоящих норм, а для канатов в зоне отгибов на отклоняющих устройствах, хомутов, стяжек, сжимов и анкеров — по обязательному приложению 14.

Таблица 60*

Область применения

Коэффициент
условий работы m

1. Элементы и их соединения в пролетных строениях и опорах железнодорожных и пешеходных мостов при расчете на эксплуатационные нагрузки

0,9


2. То же, при расчете на нагрузки, возникающие при изготовлении, транспортировке и монтаже

1,0

3. Элементы и их соединения в пролетных строениях и опорах автодорожных и городских мостов при расчете на эксплуатационные нагрузки, а также на нагрузки, возникающие при изготовлении, транспортировании и монтаже

1,0

4. Канаты гибких несущих элементов в вантовых и висячих мостах

0,8

5. Канаты напрягаемых элементов предварительно напряженных конструкций

0,9

6. Растянутые и сжатые элементы из одиночных профилей, прикрепленных одной полкой (или стенкой):


неравнополочный уголок, прикрепленный меньшей полкой

0,7

то же, прикрепленный большей полкой

0,8

равнополочный уголок

0,75

прокатный или составной швеллер, прикрепленный стенкой, или тавр, прикрепленный полкой

0,9

7. Элементы и их сварные соединения а пролетных строениях и опорах северного исполнения Б

0,85

П р и м е ч а н и я: 1. Значения коэффициента условий работы по поз. 1, 2 и 3 в соответствующих случаях применяются совместно с коэффициентами по поз. 4—7. Коэффициент условий работы по поз. 7 в соответствующих случаях применяется совместно с коэффициентами по поз. 4—6.

2. В случаях, не оговоренных в настоящем разделе, в формулах следует принимать m =1,0.

РАСЧЕТЫ

Общие положения

4.20. Расчетную схему конструкции следует принимать в соответствии с ее проектной геометрической схемой, при этом строительный подъем и деформации под нагрузкой, как правило, не учитываются.

Усилия в элементах и перемещения стальных мостовых конструкций определяются из условия их работы с сечениями брутто.

Геометрическую нелинейность, вызванную перемещением элементов конструкций, следует учитывать при расчете систем, в которых ее учет вызывает изменение усилий и перемещений более чем на 5 %.

При выполнении расчетов с учетом геометрической нелинейности следует определять изменения в направлении действия сил, связанные с общими деформациями системы (следящий эффект).

При определении усилий в элементах конструкций соединения сварные и фрикционные на высокопрочных болтах следует рассматривать как неподатливые.

При расчете вантовых и висячих мостов с гибкими несущими элементами из витых канатов с металлическим сердечником — одинарной свивки и закрытых несущих, подвергнутых предварительной вытяжке согласно п. 4.4*, — надлежит учитывать их продольную и поперечную ползучесть в соответствии с указаниями пп. 4.34 и 4.35.

4.21. Жесткие соединения элементов в узлах решетчатых ферм допускается принимать при расчете шарнирными, если при таком допущении конструкция сохраняет свою неизменяемость, при этом для главных ферм отношение высоты сечения к длине элементов не должно, как правило, превышать 1:15.

Дополнительные напряжения в поясах ферм от деформации подвесок следует учитывать независимо от отношения высоты сечения к длине элемента пояса.

Учет жесткости узлов в решетчатых фермах допускается осуществлять приближенными методами, при этом допускается определение осевых усилий выполнять по шарнирной расчетной схеме.

4.22*. За ось элемента пролетных строений принимается линия, соединяющая центры тяжести его сечений. При определении положения центра тяжести сечения его ослабление отверстиями болтовых соединений не учитывается, а ослабление перфораций учитывается и принимается постоянным по всей длине элемента. При смещении оси элемента сквозных ферм относительно линии, соединяющей центры узлов, эксцентриситет следует учитывать в расчете, если он превосходит:

для П-образных, коробчатых, двухшвеллерных и двутавровых элементов — 1,5 % высоты сечения;

для тавровых и Н-образных элементов — 0,7 % высоты сечения.

Изгибающие моменты от смещения осей элементов распределяются между всеми сходящимися в узле элементами пропорционально их жесткости и обратно пропорционально длине. При этом каждый изгибающий момент следует принимать равным про изведению эксцентриситета на максимальное значение усилия в данном элементе в основной расчетной схеме.

В элементах связей из уголков с болтовыми соединениями, центрированных по рискам, ближайшим к обушку, допускается возникающий при этом эксцентриситет не учитывать.

4.23. Распределение временной нагрузки в элементах многобалочных пролетных строений со сплошными главными балками, объединенными жесткими поперечными связями, при отношении длины пролета к ширине свыше 4 допускается определять по теории тонкостенных стержней, принимая при этом гипотезу о недеформируемости контура поперечного сечения. В остальных случаях необходимо учитывать деформации контура поперечного сечения,

4.24. При проектировании необходимо обеспечивать пространственную неизменяемость, прочность, общую и местную устойчивость пролетных строений и опор в целом, блоков, отдельных элементов, их частей, деталей и соединений под воздействием нагрузок, возникающих при изготовлении, транспортировании и монтаже, под воздействием эксплуатационных нагрузок — и выносливость.

Для элементов, ослабленных отверстиями под обычные болты, при расчетах на прочность и выносливость следует принимать сечения нетто, на устойчивость и жесткость — сечения брутто.

При расчетах элементов с фрикционными соединениями на высокопрочных болтах на выносливость, устойчивость и жесткость следует принимать сечения брутто, при расчетах по прочности — сечения нетто с учетом того, что половина усилия, приходящегося на данный болт, в рассматриваемом сечении уже передана силами трения.

Геометрические характеристики сечения нетто элементов конструкций следует находить, определяя невыгоднейшее ослабление.

Расчеты по прочности

ЦЕНТРАЛЬНО-РАСТЯНУТЫЕ И
ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

4.25*. Расчет по прочности элементов, подверженных центральному растяжению или сжатию силой N следует выполнять по формуле

. (141)

Здесь и в пп. 4.26*—4.32 m — коэффициент условий работы, принимаемый по табл. 60*.

ИЗГИБАЕМЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

4.26*. Расчет по прочности элементов, изгибаемых в одной из главных плоскостей, следует выполнять по формуле

М

¾¾ £ Ry m , (142)

Wh

где  — коэффициент, учитывающий ограниченное развитие пластических деформаций в сечении и определяемый по формулам (143) и (144)* при условии выполнения требований п. 4.32;

Wn  — здесь и далее в расчетах по прочности минимальный момент сопротивления сечения нетто, определяемый с учетом эффективной ширины пояса bef .

При одновременном действии в сечении момента М и поперечной силы Q коэффициент следует определять по формулам:

при t m £ 0,25 Rs

= 1 ; (143)

при 0,25 Rs < t m £ Rs

= 1 ; (144)*

при этом 0 £ £ 1 ,

где 1  — коэффициент, принимаемый у двутавровых, коробчатых и тавровых сечений — по табл. 61, для кольцевых сечений — равным 1,15, для прямоугольных сплошных и Н-образных — 1,25;

- среднее касательное напряжение в стенке балки,

; - для коробчатых сечений;

- для двутавровых сечений;

здесь Qu - предельная поперечная сила, определяемая по формуле

Rs m 2 I t

Qu = ¾¾¾¾¾ ,

S

причем 2 принимается по формуле (160).

Таблица 61


А f,min

Значения коэффициента 1 при отношении площадей (Аf,min +Aw )/A , равном

Aw

0,01

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1,0

0

1 ,243

1,248

1,253

1,258

1,264

1,269

1,274

1,279

1,283

1,267

1,243

0,1

1,187

1,191

1,195

1,199

1,202

1,206

1,209

1,212

1,214

1,160

-

0,2

1,152

1,155

1,158

1,162

1,165

1,168

1,170

1,172

1,150

-

-

0,3

1,128

1,131

1,133

1,136

1,139

1,142

1,144

1,145

1,097

-

-

0,4

1,110

1,113

1,115

1,118

1,120

1,123

1,125

1,126

1,069

-

-

0,5

1,097

1,099

1,102

1,104

1,106

1,109

1,110

1,106

1,061

-

-

0,6

1,087

1,089

1,091

1,093

1,095

1,097

1,099

1,079

-

-

-

0,7

1,078

1,080

1,082

1,084

1,086

1,088

1,090

1,055

-

-

-

0,8

1,071

1,073

1,075

1,077

1,079

1,081

1,082

1,044

-

-

-

0,9

1,065

1,067

1,069

1,071

1,073

1,074

1,076

1,036

-

-

-

1,0

1,060

1,062

1,064

1,066

1,067

1,069

1,071

1,031

-

-

-

2,0

1,035

1,036

1,037

1,038

1,039

1,040

1,019

-

-

-

-

3,0

1,024

1,025

1,026

1,027

1,028

1,029

1,017

-

-

-

-

4,0

1,019

1,019

1,020

1,021

1,021

1,022

1,015

-

-

-

-

5,0

1,015

1,015

1,016

1,017

1,018

1,018

-

-

-

-

-

П р и м е ч а н и я: 1. Для коробчатых сечений площадь Аw следует принимать равной сумме площадей стенок.

2. Для таврового сечения площадь Аf,min = 0 .

Эффективную ширину пояса bef при вычислении Wn следует определять по формуле

bef = Sn bi , (145)

где n  — коэффициент приведения неравномерно распределенных напряжений на ширине участков пояса bi к условным равномерно распределенным напряжениям по всей эффективной ширине пояса bef , принимаемый по табл. 62;

bi  — ширина участка пояса, заключенная в рассматриваемом сечении между двумя точками с максимальными напряжениями s max (тогда bi = b ) или между такой точкой и краем пояса (bi = bk ), при этом должны выполняться условия b > 0,04l и bk ³ 0,02l (в противном случае n = 1);

l — длина пролета разрезной балки или расстояние между точками нулевых моментов в неразрезной балке.

Таблица 62

s min / s max

Коэффициент n

s min / s max

Коэффициент n

1,0

1

0,25

0,65

0,7

1

0,20

0,60

0,5

0,85

0,10

0,52

0,33

0,72

0

0,43

В табл. 62 обозначено:

s max , s min  — максимальное и минимальное напряжения на данном участке пояса шириной bi , определяемые расчетом пространственной конструкции в упругой стадии.

П р и м е ч а н и е. При наличии вырезов в ортотропных плитах для пропуска тела пилона, обрывов плиты в отсеках многосекционного коробчатого сечения, при других нарушениях регулярности конструкции, а также в сечениях, где приложены сосредоточенные силы, значения коэффициента n следует определять по специальной методике.

4.27. Расчет по прочности элементов, изгибаемых в двух главных плоскостях, следует выполнять:

с двутавровыми и коробчатыми сечениями с двумя осями симметрии — по формуле

|Mx | |My |

¾¾¾ y x + ¾¾¾ y y £ Ry m ; (146)

x Wxn y Wyn

с сечениями других типов — по формуле

Mx y My x

¾¾¾ y x ± ¾¾¾ y y £ Ry m ; (147)

x Ixn y Iyn

где x , y - коэффициенты, определяемые по формулам (143) и (144)* как независимые величины для случаев изгиба относительно осей х и у;

Закрыть

Строительный каталог