СНиП 2.05.03-84 (с изм. 1 1991), часть 7

П р и м е ч а н и е*. Значения Rb.ser и Rbt.ser равны нормативным сопротивлениям бетона соответственно Rbn и Rbt.n .

Расчетные сопротивления бетона на непосредственный срез Rb.cut при расчетах конструкций по предельным состояниям первой группы следует принимать:

для сечений, расположенных в монолитном армированном бетоне, когда не учитывается работа арматуры, - Rb.cut = 0,1 Rb ;

для тех же сечений, при учете работы арматуры на срез — по указаниям п. 3.78*;

в местах сопряжения бетона омоноличивания с бетоном сборных элементов при соблюдении требований п. 3.170  — Rb.cut = 0,05 Rb .

Для бетонных конструкций расчетные сопротивления сжатию Rb и Rb.mc2 необходимо принимать на 10 % ниже значений, указанных в табл. 23*, а для непосредственного среза - Rb.cut = 0,05 Rb .

Расчетные сопротивления монолитного бетона класса В20 во внутренних полостях (в ядре) круглых оболочек опор допускается в расчетах повышать на 25 %.

3.25. Расчетные сопротивления бетона, приведенные в п. 3.24* и в табл. 23*, в соответствующих случаях следует принимать с коэффициентами условий работы согласно табл. 24.

Таблица 24


Фактор, обусловливающий
введение коэффициента
условий работы

Коэффициент условий работы

Расчетное сопротивление бетона, к которому вводится коэффициент


Значение коэффициента условий работы

1. Многократно повторяющаяся нагрузка

mb1

Rb

По п. 3.26

2. Бетонирование в вертикальном положении сжатых элементов с площадью поперечного сечения 0,3 м2 и менее

mb4

Rb

0 ,85

3. Влияние двухосного напряженного состояния при поперечном обжатии бетона

mb6

Rb , Rb.sh

По п. 3.27

4. Работа конструкции в районах со средней температурой наружного воздуха наиболее холодной пятидневки ниже минус 40 ° С при отсутствии водонасыщения бетона

mb7

Rb

0,9

5. Попеременное замораживание и оттаивание бетона, находящегося в водонасыщенном состоянии в конструкциях, эксплуатируемых в районах со средней температурой наружного воздуха наиболее холодной пятидневки, ° С:




минус 40 и выше

mb8

Rb

0,9

ниже минус 40

mb8

Rb

0,8

6. Работа конструкций, не защищенных от солнечной радиации, в климатическом подрайоне IV А согласно СНиП 2.01.01-82

mb9

Rb , Rbt

0,85

7. Наличие в составных конструкциях:




бетонируемых стыков

mb10

Rb

По п. 3.28 и табл. 27

клееных стыков

mb10

Rb

По п. 3.29

швов на растворе в неармированной кладке

mb10

Rb

По п. 3.30

8. Расчет элементов в стадии эксплуатации по предельным состояниям второй группы:




а) на косой изгиб и косое внецентренное сжатие

mb13

Rb.mc2

1 ,1

б) на кручение

mb14

Rb.sh

1,15

в) на скалывание по плоскости сопряжения бетона омоноличивания с бетоном конструкции

mb15

Rb.sh

0,5

3.26*. При многократно повторяющихся нагрузках, действующих на элементы, подлежащие расчету на выносливость, расчетные сопротивления бетона сжатию в расчетах на выносливость следует определять по формуле

Rbf = mb1 Rb = 0,6 b b e b Rb , (40)

где mb1 - коэффициент условий работы;

Rb - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию при расчетах по предельным состояниям первой группы (см. табл. 23*);

b b - коэффициент, учитывающий рост прочности бетона во времени и принимаемый по табл. 25;

e b - коэффициент, зависящий от асимметрии цикла повторяющихся напряжений и принимаемый по табл. 26.

Таблица 26

Класс
бетона по прочности на сжатие

В27,5

и

ниже


В30


В35


В40


В45


В50


В55


В60

b b

1,34

1,31

1,28

1,26

1,24

1,22

1,21

1,20

3.27. В расчетах предварительно напряженных конструкций при поперечном их обжатии напряжением s by к расчетным сопротивлениям бетона осевому сжатию Rb скалыванию при изгибе Rb.sh и непосредственному срезу Rb,cut следует вводить коэффициенты условий работы mb6 , равные:

а) для Rb :

mb6 = 1,1 - если 0,1 Rb £ s by £ 0,2 Rb ;

mb6 = 1,2 - при напряжениях s by = 0,6 Rb , которые представляют собой максимальную величину, учитываемую в расчетах;

б) для Rb,sh и Rb,cut :

- при s by £ 0,98 МПа (10 кгс/см2 );

- при s by = 2,94 МПа (30 кгс/см2 );

для промежуточных значений s by коэффициенты условий работы бетона принимают по интерполяции.

3.28. При расчете составных по длине конструкций с бетонируемыми стыками значения коэффициента условий работы mb10 , учитывающего разницу в прочности бетона конструкции и материала заполнения стыкового шва на каждой стадии работы стыка, следует принимать в зависимости от толщины шва b и отношения прочности бетона (раствора) в стыке (шве) Rbj к прочности бетона в блоках конструкции Rb,con по табл. 27.

При толщине частей блока менее 120 мм, а также при наличии в теле блока отверстий для пропуска напрягаемой арматуры значения mb10 для стыка с толщиной шва от 20 до 40 мм следует принимать как для шва толщиной 70 мм, для шва толщиной 70 мм — как для шва толщиной 200 мм.

Таблица 27

Тол-

Коэффициент условий работы mb10 при отношениях Rbj / Rb,con

щина шва, мм

0,2 и менее


0,3


0,4


0,5


0,6


0,7


0,8


0,9


1,0

От 20 до 40


0,70


0,76


0,82


0,88


0,94


1,0


1,0


1,0


1,0

70

0,50

0,58

0,65

0,72

0,80

0,85

0,90

0,95

1,0

200 и более


0,20


0,30


0,40


0,50


0,60


0,70


0,80


0,90


1,0

3.29. Составные конструкции по длине пролетных строений с клееными стыками следует проектировать такими, чтобы они были способны нести монтажные нагрузки при неотвержденном клее.

В расчетах составных конструкций по длине с клееными стыками коэффициент условий работы mb10 , вводимый к расчетным сопротивлениям бетона блоков и учитывающий снижение прочности конструкции до отверждения клея, следует принимать в зависимости от вида поверхности бетона торцов блоков: при рифленой — 0,90, при гладкой — 0,85.

Для клееных стыков, расстояния между которыми менее наибольшего размера сечения, а также для стыков вставных диафрагм указанные значения mb10 следует уменьшать на 0,05.

Для клееных стыков с отвержденным клеем следует принимать mb10 = 1.

3.30. При расчете неармированной кладки из бетонных блоков на растворе к расчетным сопротивлениям бетона, принимаемым для бетонных конструкций в соответствии с п. 3.24*, следует вводить коэффициенты условий работы mb10 , равные:

0,85  — при классах бетона блоков В20 и В22,5;

0,75 ¾ « « « « В25-В35;

0,70 — « « « « В40 и выше.

Толщина швов кладки при этом не должна быть свыше 1,5 см, а раствор в швах должен иметь прочность в 28-дневном возрасте не ниже 19,6 МПа (200 кгс/см2 ) .

3.31*. При изготовлении предварительно напряженных конструкций обжатие бетона допускается при его прочности не ниже установленной для проектного класса.

Расчетные сопротивления бетона для назначения передаточной прочности следует определять по табл. 23* путем интерполяции значений, относящихся к близким классам бетона.

Прочность бетона к моменту передачи на него полного усилия с напрягаемой арматуры и при монтаже следует назначать, как правило, не менее прочности, соответствующей классу бетона по прочности В25.

ХАРАКТЕРИСТИКИ ДЕФОРМАТИВНЫХ СВОЙСТВ

3.32*. Значение модулей упругости бетона при сжатии и растяжении Еb , и твердении бетона конструкций в естественных условиях в случае отсутствия опытных данных следует принимать по табл. 28.

Таблица 28

Класс бетона по прочности на сжатие


В20


В22,5


В25


В27,5


В30


В35


В40


В45


В50


В55


В60

Еb · 10-3 , МПа (кгс/см2 )

27,0


275

28,5


290

30,0


306

31,5


321

32,5


332

34,5


352

36,0


367

37,5


382

39,0


398

39,5


403

40,0


408

Значения модулей упругости Еb , приведенные в табл. 28, следует уменьшать:

на 10 %  — для бетона, подвергнутого тепло-влажностной обработке, а также для бетона, работающего в условиях попеременного замораживания и оттаивания;

на 15 %  — для бетона конструкций, не защищенных от солнечной радиации, в климатическом подрайоне IVA в соответствии с требованиями СНиП 2.01.01-82.

Для кладки из бетонных блоков значения модулей деформации Е следует принимать для бетона классов:

В20 - В35 0,5 Еb ;

В40 и выше — 0,6 Eb .

Приведенный модуль деформации бетона сборно-монолитной опоры в целом определяется как средневзвешенный по значениям модуля деформации бетона кладки из блоков и модуля упругости бетона ядра сечения с учетом пропорциональности их площадей сечения, по отношению ко всей площади сечения опоры.

Модуль сдвига бетона Gb следует принимать равным 0,4Еb , коэффициент поперечной деформации (коэффициент Пуассона) — n = 0,2.

Минимальное значение модуля упругости клеев, используемых в стыках составных конструкций, не должно быть меньше 1500 МПа (15000 кгс/см2 ), а значение коэффициента поперечной деформации n  — не более 0,25.

Арматура

3.33*. Марки стали для арматуры железобетонных мостов и труб, устанавливаемой по расчету, в зависимости от условий работы элементов конструкций и средней температуры наружного воздуха наиболее холодной пятидневки в районе строительства следует принимать по табл. 29* с учетом пп. 1.39, 3.91* и 3.133*, при этом знак «плюс» означает возможность применения указанной марки стали в данных условиях.

Таблица 29*


К

л

а

с


Доку

мент,

М

а

р

к

Д

и

а

м

Элементы с арматурой, не рассчитываемой
на выносливость

Элементы
с арматурой,
рассчитываемой на выносливость

Арматурная сталь

с


арма-

ре-
гла-
менти-

а



с

е

т

р,

при применении конструкций в районах со средней температурой наружного воздуха наиболее холодной пятидневки, ° С


турной стали

рующий качество арматурной стали

т

а

л

и

мм

минус 30 и выше

ниже минус 30 до минус 40 вкл.

ниже минус 40

минус 30 и выше

ниже минус 30 до минус 40 вкл.

ниже минус 40

Стержневая

А-I

ГОСТ 5781-82,

Ст

3сп

6-10

+

+

+

+

+

+

горячекатаная


ГОСТ 380-88*

Ст

3сп

12-40

+

+

+

+

+

-

гладкая



Ст

3пс

6-10

+

+

+1,2

+

+1

-




Ст

3пс

12-16

+

+1

-

+

+1

-




Ст

3пс

18-40

+

+1

-

+1

-

-




Ст

3кп

6-10

+

-

-

-

-

-

Стержне-

А-II

ГОСТ 5781-

Ст

5сп

10-40

+

+

+1,2,3

+

+

-

вая


82,

Ст

5пс

10-16

+

+1

-

+

+1

-

горяче-


ГОСТ 380-

ВСт

5пс2

18-40

+

-

-

+1

-

-

катаная

Ас-II

88*

10
ГТ

10-32

+

+

+

+

+

+

периоди-

A-III


25 Г2С

6-40

+

+

+1

+

+1

+1

ческого



35
ГС

6-40

+

+4

-

-

-

-

профиля

А-IV


20X Г2Ц

10-22

-

+

+5

+

+

+5


А-V


23Х2Г2 Т

10-32

+

+

+5

+

+

+5

Стержневая тер-

Ат-IV 6


ГОСТ

25Г2С

10-28

+5

+5

+5,7

-

-

-

мически упрочнен-


10884-81

10ГС2

10-18

+5

+5

+5,7

-

-

-

ная
периоди-



20ХГС2

10-18

+5

+5

+5,7

-

-

-

ческого профиля

Ат-V 6


20 ХГС2

10-28

+5

+5

+5,7

-

-

-


Ат-VI 6


20 ХГС2

10-16

+5

+5

+5,7

-

-

-

Высокопрочная проволока гладкая


В




ГОСТ


-


3-8


+


+


+8


+


+


+8

Высокопрочная проволока периодического профиля


Вр

7348-81


-


3-8


+


+


+9


+


+


+9

Арматурные
канаты

К-7

ГОСТ 13840-68

-

9-15

+

+

+

+

+

+



Стальные

Спиральные

-

-

Предусмотренные

+

+

-

+10

+10

-

канаты

Двойной свивки

ГОСТ 3067-88*,


ГОСТ 3068-88*


ГОСТом с диаметрами проволок
3 мм и более

+

+

-

+10

+10

-



Закрытые

ГОСТ 3090-73*,

ГОСТ 7675-73*,

ГОСТ 7676-73*



Предусмотренные ГОСТом


+


+


-


+10


+10


-

1 Допускается к применению в вязаных каркасах и сетках.

2 Не допускается к применению для хомутов пролетных строений.

3 Не допускается к применению, если динамический коэффициент свыше 1,1.

4 Если динамический коэффициент свыше 1,1, допускается к применению только в вязаных каркасах и сетках.

5 Только в виде целых стержней мерной длины.

6 Допускается к применению термически упрочненная арматурная сталь только марок С (свариваемая) и К (стойкая к коррозионному растрескиванию).

7 Допускается к применению при гарантируемой величине равномерного удлинения не менее 2 %.

8 Допускается к применению при диаметрах проволок 5-8 мм.

9 Допускается к применению при диаметре проволок 5 мм.

10 Допускается к применению только в пролетных строениях совмещенных мостов.

В случае применения растянутой рабочей арматуры разных классов при расчетах на прочность следует:

для ненапрягаемой арматуры — принимать расчетное сопротивление, соответствующее арматурной стали наименьшей прочности;

для напрягаемой арматуры — учитывать только арматуру одной марки.

Арматурную сталь класса А-II марки Ст5пс допускается применять в пролетных строениях (исключая хомуты) и в опорах мостов, если диаметр ее стержней, мм, не более:

20 — для элементов с арматурой, не рассчитываемой на выносливость;

18 — то же, рассчитываемой на выносливость.

Указанную арматурную сталь при диаметрах 22 мм и более следует применять только в фундаментах и частях опор, расположенных ниже половины глубины промерзания грунта.

Сварные соединения стержневой термически упрочненной арматурной стали, высокопрочной арматурной проволоки, арматурных канатов класса К-7 и стальных канатов со свивкой спиральной, двойной и закрытых не допускаются.

К стержневой напрягаемой арматуре, находящейся в пределах тела бетона конструкции, запрещается приварка каких-либо деталей или арматуры.

Применение в качестве рабочей (рассчитываемой) арматуры новых, в том числе импортных, арматурных сталей допускается в установленном порядке.

3.34*. Для монтажных (подъемных) петель следует предусматривать применение арматурной стали класса А-I марки СтЗсп.

Если проектом предусмотрен монтаж конструкции при среднесуточных температурах наружного воздуха не ниже минус 40 °С, то для монтажных петель допускается применение арматурной стали класса А-I из стали марки СтЗпс.

3.35*. В качестве конструктивной арматуры при всех условиях допускается применение арматурной стали классов А-I и А-II марок, указанных в табл. 29*, а также арматурной проволоки периодического профиля класса Вр.

СТАЛЬНЫЕ ИЗДЕЛИЯ

3.36*. Для закладных изделий деформационных швов и других расчетных элементов следует применять стальной прокат по ГОСТ 6713 — 91:

при расчетной температуре минус 40 °С и выше — марки 16Д;

при расчетной температуре ниже минус 40 °С — марок 15ХСНД и 10ХСНД.

Возможно также применение проката из марок сталей, перечисленных в ГОСТ 19282—73* и ГОСТ 19281—73 (кроме марок 17ГС и 17Г1С), без дополнительной термообработки и не ниже шестой категории поставки.

При средней температуре наружного воздуха наиболее холодной пятидневки в районе строительства не ниже минус 30 ° С и динамическом коэффициенте не более 1,1 допускается также применение проката толщиной 4 — 24 мм из стали марки СтЗпс по ГОСТ 535 - 88.

При температуре наружного воздуха наиболее холодной пятидневки выше минус 40 °С возможно применение проката из марок стали СтЗсп (при толщине 10—30 мм) и СтЗпс (при толщине 4—30 мм).

Для закладных изделий, не рассчитываемых на силовые воздействия, допускается использовать предусмотренный в ГОСТ 535—88 прокат из стали марки СтЗкп с толщиной проката 4—30 мм.

Таблица 30 исключена.

Расчетные характеристики арматуры

3.37*. Нормативные и расчетные сопротивления растяжению арматурных сталей, применение которых допускается в железобетонных конструкциях мостов и труб, следует принимать по табл. 31*.

Таблица 31*


Класс

арматурной стали


Диаметр, мм

Нормативные сопротивления
растяжению Rsn и Rph ,

Расчетные сопротивления растяжению при расчетах по предельным состояниям первой группы Rs и Rn , МПа (кгс/см2 ), для мостов и труб



МПа (кгс/см2 )

железнодорожных

автодорожных и городских



Ненапрягаемая арматура

1. Стержневая:





а) гладкая А-I

6-40

235 (2400)

200 (2050)

210 (2150)

б) периодического профиля:





А-II, Ac-II

10-40

295 (3000)

250 (2550)

265 (2700)

А-III

6 и 8

390 (4000)

320 (3250)

340 (3450)


10-40

390 (4000)

330 (3350)

350 (3550)



Напрягаемая арматура

2. Стержневая:





а) горячекатаная





А-IV *

10-32

590 (6000)

435 (4500)

465 (4750)

А-V

10-32

785 (8000)



б) термически упрочненная:





Ат-IV

10-28

590 (6000)

-

465 (4750)

Ат-V

10-14

785 (8000)

-

645 (6600)


16-28

785 (8000)

-

600 (6100)

Ат-VI

10-14

980 (10 000)

-

775 (7900)


16

980 (10 000)

-

745 (7600)

3 . Высокопрочная
проволока:





а) гладкая
В-II

3

4

1490 (15 200)

1410 (14 400)

1120 (11 400)

1060 (10 800)

1180 (12 050)

1120 (11 400)


5

1335 (13 600)

1000 (10 200)

1055 (10 750)


6

1255 (12 800)

940 (9600)

995 (10 150)


7

1175 (12 000)

885 (9000)

930 (9500)


8

1100 (11 200)

825 (8400)

865 (8850)

б) периодиче-

3

1460 (14 900)

1100 (11 200)

1155 (11 800)

ского

4

1375 (14 000)

1030 (10 500)

1090 (11 100)

профиля

5

1255 (12 800)

940 (9600)

995 (10 150)

Вр-II

6

1175 (12 000)

885 (9000)

930 (9500)


7

1100 (11 200)

825 (8400)

870 (8850)


8

1020 (10 400)

765 (7800)

810 (8250)

4. Арматур-

9

1375 (14 000)

1030 (10 500)

1090 (11 100)

ные канаты

12

1335 (13 600)

1000 (10 200)

1055 (10 750)

К-7

15

1295 (13 200)

970 (9900)

1025 (10 450)

5. Стальные канаты со спиральной или двойной свивкой и закрытые

По соответствующим стандартам

0,75 Rrpn (где Rrpn - нормативное сопротивление разрыву каната в целом)

0,54 Rrpn

0,57 Rrpn

* При смешанном армировании стержневую горячекатаную арматуру класса А-IV допускается применять в качестве ненапрягаемой арматуры.

П р и м е ч а н и я: 1. В соответствии с ГОСТ 7348-81* проволока диаметром 3-8 мм имеет класс прочности: гладкая от 1500 до 1100, периодического профиля от 1500 до 1000.

2. В соответствии с ГОСТ 13840-68* арматурные канаты К-7 диаметром 9-15 мм имеют класс прочности от 1500 до 1400.

3.38. Расчетные сопротивления сжатию Rsc ненапрягаемой арматурной стали классов А-I, А-II, Ас-II и А-III следует принимать равными расчетным сопротивлениям этой арматуры растяжению Rs .

Используемые при расчетах конструкций по предельным состояниям первой группы наибольшие сжимающие напряжения Rpc в напрягаемой арматур, расположенной в сжатой зоне сечения элемента и имеющей сцепление с бетоном, следует принимать не более 500 МПа (5100 кгс/см2 ).

КОЭФФИЦИЕНТЫ УСЛОВИЙ РАБОТЫ АРМАТУРЫ

3.39*. При расчете арматуры на выносливость (в железнодорожных и обособленных мостах под пути метрополитена) расчетные сопротивления арматурной стали растяжению для ненапрягаемой Rsf и напрягаемой Rpf арматуры следует определять по формулам:

Rsf = masl Rs = er s br w Rs ; (41)

Rpf = mapl Rp = er p br w Rp , (42)

где masl , mapl - коэффициенты условий работы арматуры, учитывающие влияние многократно повторяющейся нагрузки;

Rs , Rp - расчетные сопротивления арматурной стали растяжению, принимаемые по табл. 31*;

er s , er p - коэффициенты, зависящие от асимметрии цикла изменения напряжения в арматуре r = s min / s max , приведены в табл. 32*;

br w - коэффициент, учитывающий влияние на условия работы арматурных элементов наличия сварных стыков или приварки к арматурным элементам других элементов, приведен в табл. 33*.

Таблица 32*

Класс (виды или особенности)

Значения коэффициентов er s и er р при r


применяемой арматурной стали

-1

-0,5

-0,2

-0,1

0

0,1

0,2

0,3

0,35


1

2

3

4

5

6

7

8

9

10


Коэффициент er s


А-I

0 ,48

0,61

0,72

0,77

0,81

0,85

0,89

0,97

1


А-II

0,40

0,50

0,60

0,63

0,67

0,70

0,74

0,81

0,83


Ас-II

-

-

0 ,67

0,71

0,75

0,78

0,82

0,86

0,88


А-III

0,32

0,40

0,48

0,51

0,54

0,57

0,59

0,65

0,67



Коэффициент er р


А-IV (без стыков или со стыками, выполненными контактной сваркой с механической зачисткой)


-

-

-

-

-

-

-

-

-


В или пучки из нее


-

-

-

-

-

-

-

-

-


Вр или пучки из нее


-

-

-

-

-

-

-

-

-


К-7


-

-

-

-

-

-

-

-

-


Окончание табл. 32*

Класс (виды или особенности)

Значения коэффициентов er s и er р при r


применяемой арматурной стали

0,4

0,5

0,6

0,7

0,75

0,8

0,85

0,9

1


1

11

12

13

14

15

16

17

18

19


Коэффициент er s


А-I

1

1

1

1

1

1

1

1

1


А-II

0,87

0,94

1

1

1

1

1

1

1


Ас-II

0,90

0,92

0,94

1

1

1

1

1

1


А-III

0,70

0,75

0,81

0,90

0,95

1

1

1

1



Коэффициент er р


А-IV (без стыков или со стыками, выполненными контактной сваркой с механической зачисткой)


0,38

0,49

0,70

0,78

0,85

0,91

0,94

0,96

1


В или пучки из нее


-

-

-

-

0,85

0,97

1

1

1


Вр или пучки из нее


-

-

-

-

0,78

0,82

0,87

0,91

1


К-7


-

-

-

-

0,78

0,84

0,95



1


Закрыть

Строительный каталог