СНиП 2.05.03-84 (с изм. 1 1991), часть 18

Монтажные блоки ортотропной плиты должны быть ориентированы длинной стороной вдоль оси моста.

4.178. Толщину листа настила в автодорожных и городских мостах следует принимать не менее 12 мм и не менее значения, полученного по формуле

, (236)

где а — расстояние между продольными ребрами;

Р — максимальное давление на лист от сосредоточенной нагрузки, определяемое с учетом его распределения конструкцией полотна;

x = 7,8 или 15,6 — значения коэффициента, принимаемые для конструкций ортотропных плит с продольными ребрами соответственно полосового и фасонного профилей.

4.179*. В автодорожных, городских и пешеходных мостах монтажные стыки листа настила верхней ортотропной плиты следует, как правило, проектировать сварными.

В нижних ортотропных плитах при обосновании расчетом допускается применение монтажных продольных сварных стыков горизонтального листа с неполным заполнением разделки.

Присоединение листов настила ортотропных плит проезжей части к поясам главных балок или ферм сварными швами внахлестку не допускается.

4.180. В ортотропных плитах следует применять преимущественно продольные ребра открытого сечения из полос, прокатных тавров, неравнобоких уголков и сварных тавров, причем в железнодорожных мостах, как правило, из сварных тавров.

4.181. Монтажные стыки продольных ребер верхних ортотропных плит следует размещать в трети пролета между поперечными ребрами и предусматривать, как правило, фрикционными с выполнением отверстий в заводских условиях.

Монтажные стыки продольных ребер нижних ортотропных плит в автодорожных, городских и пешеходных мостах следует предусматривать, как правило, сварными.

Применение монтажных стыков ортотропной плиты с не приваренными к листу настила вставками продольных ребер и обрывом ребер в зоне монтажного стыка блоков пролетного строения не допускается.

4.182. Монтажные стыки стенки и пояса поперечных ребер таврового сечения следует, как правило, предусматривать фрикционными на высокопрочных болтах с выполнением отверстий на полный диаметр в заводских условиях.

4.183. Продольные ребра в местах пересечений со стенками поперечных балок не должны прерываться. В автодорожных, городских и пешеходных мостах продольные ребра следует пропускать сквозь вырезы в стенках поперечных балок и приваривать на заводе угловыми швами к вертикальной грани выреза в стенке или в опорной пластинке (см. обязательное приложение 17*, табл. 1, поз. 17, а, б). Приварка торцов продольных ребер к стенкам поперечных ребер не допускается.

4.184. Прикрепление поперечных ребер верхней ортотропной плиты к ребрам жесткости или специальным фасонкам главных балок, как правило, следует осуществлять фрикционным на высокопрочных болтах.

4.185. В проекте следует указывать вид антикоррозионного покрытия листа настила и тип одежды ездового полотна по стальной ортотропной плите.

4.186. В железнодорожных пролетных строениях следует применять двухъярусные ортотропные плиты с прикреплением продольных ребер к верхней полке поперечных балок на фрикционных высокопрочных болтах. В случае, если лист настила непосредственно соединяется со стенками балок, допускается прикрепление продольных ребер к полкам поперечных балок стяжными приспособлениями клеммного типа.

Конструкция опорных частей

4.187. Балочные пролетные строения пролетом свыше 25 м должны иметь подвижные опорные части шарнирно-каткового или секторного типа.

Допускается (в сейсмических районах — рекомендуется) применение опорных частей с использованием полимерных материалов.

4.188. При расстоянии между центрами опорных частей, расположенных на одной опоре, свыше 15 м следует обеспечивать поперечную подвижность одной из опорных частей путем устройства двояко подвижных опорных частей или другим способом.

В железнодорожных мостах нижние балансиры неподвижных опорных частей и плиты подвижных опорных частей должны быть закреплены на опорах анкерными болтами.

В случае невыполнения требований п. 1.40* концы пролетных строений должны быть прикреплены к опорам анкерными болтами по расчету.

4.189. Конструкция опорных частей должна обеспечивать распределение нагрузки по всей площади опирания узла пролетного строения и опирания на опору.

4.190. Опорные части шарнирно-каткового или секторного типа следует применять, как правило, литые с шарнирами свободного касания. Допускается применять подвижные однокатковые опорные части из высокопрочной стали, а также с наплавкой на поверхность катка и плиты из материалов высокой твердости.

В подвижных опорных частях не должно быть более четырех катков.

Катки должны быть соединены между собой боковыми стяжками, гарантирующими совместность перемещения и не препятствующими перекатке и очистке, и оснащены устройствами от боковых сдвигов и продольного угона, а также защищены футлярами. При применении цилиндрических катков, имеющих две плоские грани, должна быть исключена возможность их опрокидывания и заклинивания.

5. СТАЛЕЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

5.1*. Нормы настоящего раздела необходимо соблюдать при проектировании пролетных строений, в которых железобетонная плита объединена со стальными главными балками, фермами или балками проезжей части для совместной работы.

5.2. Сталежелезобетонные пролетные строения железнодорожных мостов, кроме балочно-разрезных со сплошной стенкой с ездой поверху, допускается применять только по согласованию с МПС.

5.3. Требования к качеству и расчетные характеристики материалов сталежелезобетонных конструкций, а также не предусмотренные в настоящем разделе указания по расчету и конструированию следует принимать согласно разд. 1—4.

РАСЧЕТЫ

Основные положения

5.4. Расчеты следует выполнять, как правило, исходя из гипотезы плоских сечений, без учета податливости швов объединения стальной и железобетонной частей. Податливость швов объединения необходимо учитывать для балок пролетом менее 8 м и решетчатых ферм с панелями менее 8 м.

5.5. В расчетах сталежелезобетонных конструкций следует применять коэффициент приведения nb = Est /Eb , здесь Est = 2,06× 105 МПа (2,1× 106 кгс/см2 ) — модуль упругости конструкционного металла стальной части, Еb  — модуль упругости бетона при сжатии и растяжении, определяемый по п. 3.32*.

5.6. Состав расчетов и виды учитываемых в них неупругих деформаций следует принимать по табл. 90. Как правило, неупругие деформации надлежит также учитывать при определении усилий в элементах статически неопределимых систем. Допускается приближенный учет неупругих деформаций бетона с использованием при этом условных модулей упругости по обязательным приложениям 19 и 20.

Таблица 90


Неупругие деформации, учитываемых в расчетах


по проч-

на выносливость

по трещиностойкости

вер-

ти-

ординат

Нагрузки

и

воздействия

ности и устойчивости

статически определимых пролетных строений железнодорожных мостов

пролетных строений автодорожных и городских мостов


по образованию трещин


по
раскрытию трещин

кальной и горизонтальной жесткости

строительного подъема (для конструкций со сборной плитой)

Постоянные

kr, us

vkr,us

kr, us

kr, us

kr, us

-

kr, us

Временные вертикальные

cr, pl

vkr,us

cr

wud

cr

wud

wud

Температурные и усадочные

cr, pl

-

-

wud

cr

-

-

Временные поперечные горизонтальные

pl

-

-

-

-

wud

-

При транспортировании, монтаже, предварительном напряжении и регулировании

wud

-

-

wud

cr

-

wud

В табл. 90 обозначено:

kr — ползучесть бетона;

us — обжатие поперечных швов сборной железобетонной плиты;

vkr — виброползучесть бетона;

cr — поперечные трещины в железобетоне (от всей совокупности действующих нагрузок);

рl  — ограниченные пластические деформации стали и бетона (от всей совокупности действующих нагрузок и только при проверке сечения);

wud — без учета неупругих деформаций;

тире обозначает, что расчет не производится.

5.7. Ползучесть бетона необходимо учитывать при определении усилий и моментов от постоянных нагрузок и воздействий, если наибольшие напряжения в бетоне от них превосходят 0,2 Rb , где Rb  — расчетное сопротивление бетона сжатию по п. 3.24*.

При определении влияния ползучести бетона на сталежелезобетонную конструкцию следует, как правило, учитывать изгибную жесткость железобетонной части конструкции Eb Ib .

Ползучесть бетона допускается учитывать приближенно по обязательному приложению 19, если Еb Ib £ 0,2 Est Is ; здесь Est Is  — изгибная жесткость стальной части конструкции.

Потери натяжения напрягаемой арматуры от ползучести бетона, а также дополнительные деформации от обжатия поперечных швов сборной железобетонной плиты следует определять по обязательному приложению 19.

5.8. Расчет на выносливость зон железнодорожных мостов, в которых временная нагрузка увеличивает сжимающие напряжения в бетоне, следует выполнять с учетом виброползучести бетона по обязательному приложению 19.

5.9. Усадку бетона следует учитывать при расчетах на температурные воздействия. При этом разгружающее влияние усадки бетона не учитывается.

Предельную относительную деформацию усадки бетона e shr следует принимать равной 2× 10-4 для монолитной плиты и 1× 10-4 для сборной плиты.

Допускается уравновешенные в пределах поперечного сечения напряжения от усадки бетона определять по обязательному приложению 20.

Ползучесть бетона от усадочных напряжений допускается учитывать путем применения в расчетах условного модуля упругости бетона Еef,shr = 0,5Еb .

5.10. В расчетах на температурные воздействия следует учитывать разность температур железобетонной и стальной частей сечения. Разность температур следует определять, как правило, на основании теплофизических расчетов.

Расчеты на температурные воздействия допускается выполнять, принимая распределение температур в сечении неизменным по длине сталежелезобетонного пролетного строения и исходя из следующих нормативных наибольших значений разности температур железобетонной плиты и стальной конструкции:

а) для пролетных строений со стальными балками со сплошной стенкой при езде поверху (черт. 14, а):

в случае, когда температура стали выше, чем железобетона, и балка подвергается нагреву от воздействия солнечных лучей при наклоне их к горизонту 30° и более, — 30 °С;

в случае, когда температура стали выше, чем железобетона, но балка не подвергается нагреву от воздействия солнечных лучей, — 15 °С;

в случае, когда температура стали ниже, чем железобетона, — минус 15 °С;

б) для пролетных строений с решетчатыми главными фермами при езде поверху:

в случае, когда температура стальных элементов фермы выше, чем железобетона, независимо от условий освещения солнцем, — 15 °С;

в случае, когда температура стальных элементов фермы ниже, чем железобетона, — минус 10 °С;

в) для пролетных строений с главными балками со сплошной стенкой или с решетчатыми главными фермами и расположенной между ними железобетонной плитой с ездой понизу или посредине:

в случае, когда температура стали выше, чем железобетона, — 20 °С;

в случае, когда температура стали ниже, чем железобетона, — минус 15 °С;

г) для пролетных строений железнодорожных мостов с безбалластной плитой в проезжей части и в пролетных строениях автодорожных и городских мостов с ездой поверху без (до) устройства на железобетонной плите проезжей части одежды ездового полотна в случае, когда температура железобетона выше, чем стали, — 20 °С.

Определение усилий и напряжений от температурных воздействий следует выполнять:

по подпункту «а» — с принятием по высоте стальной части сечения криволинейной эпюры разности температур (черт. 14, б) с ординатой в i -й точке

tni = tn,max Vti = tn,max , (237)

где Zbl,i , hw - по черт. 14, а, см;

по подпунктам »б» и «в» — с принятием прямоугольной эпюры разности температур по всей высоте стальной части сечения;

по подпункту «г» — с принятием криволинейной эпюры разности температур по черт 14, в и с ординатой в i -й точке

tni = tn,max V ¢ n = tn,max , (238)

где Zbf,i - по черт. 14, в, см.

В пролетных строениях с ездой поверху стальную часть коробчатого сечения допускается условно разделять на балки двутаврового сечения и при этом учитывать разность температур по черт. 14, б. Допускается уравновешенные в пределах поперечных сечений напряжения от изменений температуры определять по обязательному приложению 20.

Черт. 14. Поперечное сечение сталежелезобетонной конструкции
и расчетные эпюры разности температур

а — схема поперечного сечения; б — криволинейная эпюра разности температур по высоте стальной части сечения; в — криволинейная эпюра разности температур для верхней части сечения балки

5.11. Сжатую железобетонную плиту следует рассчитывать по прочности, трещиностойкости, а в железнодорожных мостах — и на выносливость.

Влияние развития огФраниченных пластических деформаций бетона и стали на распределение усилий в статически неопределимых конструкциях допускается не учитывать.

5.12. Растянутую железобетонную плиту следует рассчитывать по прочности и трещиностойкости. Категории требований по трещиностойкости следует принимать согласно п. 3.95*.

Жесткость при растяжении железобетонной плиты с учетом образовавшихся трещин определяется выражением ; здесь Еr , Ar  — модуль упругости и площадь сечения продольной арматуры плиты, Y cr  — коэффициент, учитывающий частичное вовлечение бетона между трещинами в работу на растяжение и принимаемый по табл. 91.

Таблица 91


Значение коэффициента y cr для

Арматура

железнодорожных мостов при расчете

автодорожных и
городских мостов


по
прочности

по трещиностойкости

при расчетах
по прочности и
трещиностойкости

Гладкая; пучки высокопрочной проволоки; стальные канаты

1,00

1,00

0,70

Периодического профиля

1,00

0,75

0,50

В статически неопределимых системах усилия следует определять с учетом влияния наличия поперечных трещин в железобетонной плите.

Для сборной необжатой железобетонной плиты, у которой продольная арматура не стыкуется, жесткость при растяжении следует принимать равной нулю.

5.13. Расчеты плиты проезжей части на местный изгиб и совместную работу с главными балками допускается выполнять независимо один от другого, при этом суммировать, усилия и деформации следует только в случае работы плиты на местный изгиб в продольном направлении.

5.14. Расчет поперечного сечения следует выполнять по стадиям, число которых определяется количеством частей сечения, последовательно включаемых в работу.

Для каждой части сечения действующие напряжения следует определять суммированием их по стадиям работы.

5.15. Учитываемую в составе сечения расчетную ширину железобетонной плиты bsl следует определять как сумму расчетных величин свесов плиты в обе стороны от оси стальной конструкции (черт. 15). Расчетную величину свеса плиты следует, как правило, определять пространственным расчетом: допускается принимать ее значение в соответствии с табл. 92.

Черт. 15. Схема для определения расчетной ширины

железобетонной плиты, учитываемой в составе сечения

Таблица 92

Положение свеса плиты относительно стальной части, его обозначение

Параметр
плиты l

Расчетная величина
свеса плиты

Свес в сторону соседнего

Св. 4В

В/2

стального элемента b

Менее 4В

a + 6tsl ,

но не более В/2
и не менее l /8

Свес в сторону консоли bc

Св. 12С

С


Менее 12С

a + 6tsl,c ,

но не более С
и не менее l /12

В табл. 92 обозначено:

а - половина ширины железобетонного ребра или вута, а при их отсутствии — половина ширины контакта железобетонной плиты и стального пояса;

tsl , tsl,c - средняя толщина железобетонной плиты соответственно в пролете и на консоли (за вычетом ребра или вута);

l - параметр плиты, равный:

длине пролета — для главных балок или ферм;

длине панели — для продольных балок проезжей части;

расстоянию между главными фермами или ширине железобетонной плиты поперек моста, если она меньше этого расстояния, — для поперечных балок проезжей части;

В - расстояние между осями стальных конструкций, равноценных по жесткости (см. черт. 15);

С - конструктивный консольный свес плиты от оси стальной конструкции (см. черт. 15).

5.16. Площадь железобетонной плиты Аb , а в расчетах на кручение — также ее толщину tsl и ширину ребра или вута следует принимать поделенными на коэффициент приведения nb согласно п. 5.5. При учете неупругих деформаций допускается использовать коэффициенты приведения, найденные по условным модулям упругости бетона, определяемым по обязательным приложениям 19 и 20.

Площадь продольной арматуры, имеющей сцепление с бетоном, следует принимать поделенной на коэффициент приведения nr = Еst / Еr , где Er  — модуль упругости ненапрягаемой Еrs или напрягаемой Еrp арматуры, принимаемый по табл. 34.

Подливку, одежду ездового полотна и верхнее строение железнодорожного пути в составе расчетного поперечного сечения учитывать не следует.

5.17. Центры тяжести стального и приведенного сечений следует определять по сечению брутто.

Ослабление сечений болтовыми отверстиями учитывается согласно п. 4.24.

5.18. Прочность и устойчивость стальных балок при монтаже проверяют согласно пп. 4.41, 4.42 и 4.51.

Прочность и трещиностойкость конструкций и их элементов при предварительном напряжении, транспортировании и монтаже следует проверять в предположении упругой работы стали и бетона. Проверку следует осуществлять без учета ползучести, усадки бетона и обжатия поперечных швов, но с учетом влияния потерь предварительного напряжения согласно разд. 3.

РАСЧЕТ КОНСТРУКЦИЙ

Расчет по прочности

5.19*. Расчет сталежелезобетонной балки на воздействие положительного изгибающего момента1 следует выполнять по формулам табл. 93* по одному из расчетных случаев А, Б или В (черт. 16) в зависимости от величины напряжения в бетоне s b на уровне центра тяжести железобетонной плиты и напряжения в продольной арматуре s r , отвечающего деформации бетона при напряжении s b .

1 Вызывающего в верхнем поясе сжатие.

Таблица 93*

Критерии и

Формулы для критериев и проверок прочности
в расчетных случаях

проверки

А

Б

В

Критерии:




соотноше ния жесткостей

Eb Ib £ 0,2 Est Is

-

-

напряже ний в бетоне (сжатие +, растяжение -)

-
-
s bi < mb Rb

- s bi ³ mb Rb

напряже ний в расчетной про дольной арматуре (сжатие +, растяжение -)


- s ri < mr Rr


-
-
s ri ³ mr Rr

Проверки:



железобе тона (сжа тие +, растяжение -)

-

-

стального верхнего пояса (сжатие +, растяже ние -)

M - Zbs Nbr

¾¾¾¾¾ -

4 Ws2.s


Nbr

- ¾¾ £ ml m Ry

As


M - Zbs Nbr.R

¾¾¾¾¾ -

3 Ws2.s


Nbr.R

- ¾¾ £ m Ry

As


стального нижнего пояса (растяже ние +, сжатие -)

M - Zbs Nbr

¾¾¾¾¾ -

3 Ws1,s


Nbr

- ¾¾ £ m Ry

As


M-Zbs NbR.r

¾¾¾¾

3 Ws1,s


NbR,r

- ¾¾ £

As


£ m Ry

M - Zbs Nbr.R

¾¾¾¾¾ -

3 Ws1,s


Nbr.R

- ¾¾ £ m Ry

As


В табл. 93 обозначено:

M = M1 + M2  — полный изгибающий момент (принимают так же, как и М1 и М2 с соответствующим знаком);

M1  — изгибающий момент первой стадии работы (нагрузку воспринимает стальная часть конструкции);

M2  — изгибающий момент второй стадии работы (нагрузку воспринимает сталежелезобетонная конструкция), определяемый для статически неопределимых систем с учетом ползучести бетона, обжатия поперечных швов, образования поперечных трещин в растянутых зонах железобетонной плиты, а также усадки бетона и изменений температуры;

s bi , s ri  — уравновешенные в поперечном сталежелезобетонном сечении напряжения, возникающие на уровне центра тяжести поперечного сечения бетона от его ползучести, обжатия поперечных швов сборной плиты, усадки бетона и изменений температуры (за исключением случая, когда температура железобетонной плиты согласно п. 5.10,г выше, чем стали, и расчеты проводятся по формулам табл. 93*—95) соответственно в бетоне и в продольной арматуре;

Аs = As1 + Aw + As2  — площадь нетто поперечного сечения стальной балки;

Аs1 , As2 , Aw , Ab , Ar = Ars — площади элементов поперечного сечения соответственно стальных нижнего и верхнего поясов, стальной вертикальной стенки, бетона плиты, продольной ненапрягаемой арматуры плиты;

;;- моменты сопротивления;

 — условный момент сопротивления на уровне центра тяжести сечения бетона;

Istb , Is  — моменты инерции нетто соответственно сталежелезобетонного поперечного сечения балки, приведенного к стали, и поперечного сечения стальной балки;

Zb.stb , Zbs , Zs1.s , Zs2.s - расстояние согласно черт. 16;

 — коэффициент приведения, принимаемый по п. 5.16;

nb  — коэффициент приведения, принимаемый по п. 5.5;

e b,lim = 0,0016 — предельная (для сталежелезобетонных конструкций) относительная деформация бетона в уровне центра тяжести его поперечного сечения;

Ry , Rb , Rr = Rrs  — расчетные сопротивления соответственно материала стальной конструкции по пп. 4.6* и 4.7*, бетона сжатию по п. 3.24*, ненапрягаемой продольной арматуры по п. 3.37*;

3 = 1 + h ( - 1)  — поправочный коэффициент к моменту сопротивления при расчете прочности стальной балки на совместное действие изгибающего момента и осевой силы;

3

4 = ¾ - поправочный коэффициент к моменту сопротивления при

ml проверке стального верхнего пояса, принимаемый

не менее 1,0;

‘ — коэффициент, принимаемый по п. 4.26*;

h — коэффициент, принимаемый по табл. 94;

m — коэффициент условий работы стальной конструкции, принимаемый по п. 4.19*;

mb  — коэффициент условий работы бетона, принимаемый по п. 3.25;

mr  — коэффициент условий работы арматуры, принимаемый по пп. 3.29*—3.45;

 — коэффициент условий работы верхнего стального пояса, учитывающий его разгрузку прилегающим недонапряженным бетоном и принимаемый не более 1,2;

k — коэффициент, учитывающий увеличение относительных деформаций бетона при развитии пластических деформаций; при этом k = 1, если ; в случае если [1 + h ( - 1)] , k определяют интерполяцией между предельными значениями k = 1,0 и k = 1,0 + .

Черт. 16. Усилия, напряжения и деформации в сталежелезобетонном поперечном сечении, воспринимающем положительный изгибающий момент

Таблица 94

As2

Значения коэффициента h при N / As m Ry , равном


As1

0

0,05

0,10

0,15

0,20

0,25

0,30

0,35


1

2

3

4

5

6

7

8

9

0

1,0
1,0

1,0
0
,98

1,0
0,94

1,0
0,90

1,0
0,87

1,0
0,81

1,0
0,75

0,98
0,67


0,2

1,0
1,0

1,0
0,97

1,0
0,92

1,0 2
0,87

1,0 3
0,80

1,0 4
0,70

1,0 5
0,57

1,0 6
0,38


0,4

1,0
1,0

1,0 4
0,90

1,0 8
0,80

1,12
0,67

1,14
0,52

1,16
0,34

1,19
0,53

1,20
0,68


0,6

1,0
1,0

1, 10
0,84

1 ,19
0,64

1,28
0,40

1,35
0,56

1,40
0,75

1,44
0,95

1,46
1,13


0,8

1,0
1,0

1, 20
0,61

1,39
0,51

1,55
0,84

1,70
1,12

1,83
1,36

1,93
1,
60

1,98
1,86


1,0

1,0
1,0

1,29
1,29

1,63
1,63

2,04
2,04

2,47
2,47

2,86
2,86

3,20
3,20

3,38
3,38


Окончание табл. 94

As2

Значения коэффициента h при N / As m Ry , равном


As1

0,40

0,45

0,50

0,55

0,60

0,65

0,70


1

10

11

12

13

14

15

16

0

0 ,96
0,
58

0,95
0,
45

0,92
0,
28

0,88
0,
52

0,83
0,
68

0,75
0,
76

0,63
0,
82


0 ,2

1, 07
0,
49

1, 06
0,
61

1, 05
0,
72

1, 02
0,
82

0, 99
0,
91

0, 90
0,
99

0,75
1,05


0 ,4

1, 21
0,
84

1, 20
0,
98

1, 18
1,12

1, 16
1,22

1, 13
1,30

1, 09
1,38

1, 04
1,42


0 ,6

1, 47
1,30

1, 46
1,45

1, 45
1,58

1, 42
1,69

1, 39
1,76

1, 35
1,84

1, 30
1,90


0 ,8

2,00
2,08

2,02
2,29

2,01
2,47

1, 99
2,52

1, 97
2,50

1, 91
2,46

1, 84
2,38


1,0

3,49
3,49

3,56
3,56

3,57
3,57

3,53
3,53

3,43
3,43

3,29
3,29

3,05
3,05


В табл. 93—95 обозначено:

N = Nbr = Ab s b + Ar s r  — в случаях А и Г;

N = Nbr,R = Ab Rb + Ar s r  — в случае Б при проверке нижнего пояса;

N = Nbr,R = Ab Rb + Ar Rr  — в случае Б при проверке верхнего пояса, а также в случае В;

N = NrR = Аr Rr  — в случае Д при проверке верхнего пояса;

N = Nr = Ar s r , но не более Ar Rr — в случае Д при проверке нижнего пояса.

П р и м е ч а н и я: 1. Случаи А, Б и В следует принимать по п.5.19* (черт. 16), Г и Д - по п. 5.21 (черт. 17).

2. Здесь Аs2 - меньший по площади пояс стальной балки.

3. Над чертой даны значения h для случая, когда напряжения от момента и осевой силы суммируются в меньшем по площади поясе стальной балки; под чертой — для случая, когда напряжения от момента и осевой силы суммируются в большем по площади поясе стальной балки.

4. Нормальную силу N следует принимать растягивающей стальную балку при сжимающих напряжениях в железобетонной плите и сжимающей стальную балку при растягивающих напряжениях в железобетонной плите и арматуре (в формулы силу N в обоих случаях необходимо подставлятъ со знаком «плюс»).

5.20. При расположении нейтральной оси сечения в пределах высоты железобетонной плиты и напряжениях в растянутой части плиты, превосходящих mb Rbt по пп. 3.24* и 3.25, в состав сечения следует включать только сжатую часть бетона. Проверку прочности сечения следует выполнять с учетом неравномерного распределения напряжений по(высоте железобетонной плиты.

5.21. Расчет сталежелезобетонной балки на воздействие отрицательного изгибающего момента1 следует выполнять по формулам табл. 95 по одному из расчетных случаев Г или Д (черт. 17) в зависимости от величины напряжения в бетоне s b на уровне центра тяжести железобетонной плиты.

1 Вызывающего в верхнем поясе растяжение.

Таблица 95

Критерии

и

Формулы для критериев и проверок прочности
в расчетных случаях

проверки

Г

Д

Критерии:



соотношения жесткостей

Еb Ib £ 0,2 Est Is

-

напряжений в бетоне (сжатие +, растяжение -)

s b = - s bi > 0,1mb Rb

s b = - s bi £ 0,1mb Rb

Проверки:



напряжений в продольной арматуре железобетона (растяжение +, сжатие -)


-

- s ri £ mr Rr

стального верхнего пояса (растяжение +, сжатие -)

-M + Zbs Nbr Nbr

¾¾¾¾¾ + ¾ £ m2 m Ry

5 Ws2,s As

-M - Zrs NrR NrR

¾¾¾¾¾ - ¾ £ m Ry

3 Ws2,s As

стального нижнего пояса (сжатие +, растяжение -)

-M + Zbs Nbr Nbr

¾¾¾¾¾ - ¾ £ m Ry

3 Ws1,s As

-M - Zrs Nr Nr

¾¾¾¾¾ + ¾ £ m Ry

3 Ws1,s As

Закрыть

Строительный каталог