СНиП 2.05.03-84 (с изм. 1 1991), часть 25
- часть 1
- часть 2
- часть 3
- часть 4
- часть 5
- часть 6
- часть 7
- часть 8
- часть 9
- часть 10
- часть 11
- часть 12
- часть 13
- часть 14
- часть 15
- часть 16
- часть 17
- часть 18
- часть 19
- часть 20
- часть 21
- часть 22
- часть 23
- часть 24
- часть 25
- часть 26
- часть 27
- часть 28
- часть 29
П р и м е ч а н и е. Каждому виду потерь предварительного напряжения арматуры в соответствии с номерами позиций присваивать обозначения от s 1 до s 10 .
Таблица 2*
|
|
Коэффициенты для
определения потерь |
||
|
Поверхность канала |
|
d при арматуре в виде |
|
|
|
w |
пучков из высокопрочной проволоки, арматурных канатов класса К-7, стальных канатов и гладких стержней |
стержней периодического профиля |
|
Гладкая, металлическая |
0,003 |
0,35 |
0,4 |
|
Бетонная, образованная с помощью жесткого каналообразователя (или полиэтиленовых труб) |
0,005 |
0,55 |
0,65 |
|
Гофрированная полиэтиленовая |
0,20 |
0,20 |
- |
Таблица 3
|
Показатель |
Значения нормативных
деформаций ползучести |
|
|||||
|
|
В20 |
В22,5 |
В25 |
В27,5 |
В30 |
В35 |
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
|
|
сn × 106 , МПа-1 |
115 |
107 |
100 |
92 |
84 |
75 |
|
|
сn × 106 , кгс-1 /см2 |
11,3 |
10,9 |
10,2 |
9,4 |
8,6 |
7,7 |
|
|
e sn × 106 |
400 |
400 |
400 |
400 |
400 |
400 |
|
Окончание таблицы 3
|
Показатель |
Значения нормативных
деформаций ползучести |
|
||||
|
|
В40 |
В45 |
В50 |
В55 |
В60 |
|
|
1 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
|
|
сn × 106 , МПа-1 |
67 |
55* |
50* |
41** |
39** |
|
|
сn × 106 , кгс-1 /см2 |
6,8 |
5,6* |
5,1* |
4,2** |
4,0** |
|
|
e sn × 106 |
400 |
365* |
330* |
315** |
300** |
|
* При осадке конуса 1—2 см.
** При жесткости смеси 35—30 с.
П р и м е ч а н и я: 1. При определении сn и e sn классы бетона должны соответствовать передаточной прочности бетона Rbp (см. п. 3.31).
2. Для бетона, подвергнутого тепловлажностной обработке, значения сn и e sn следует уменьшать на 10 %.
ПРИЛОЖЕНИЕ 12
Обязательное
РАСЧЕТ ЖЕСТКИХ ЗВЕНЬЕВ
КРУГЛЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
ТРУБ
Жесткие звенья круглых железобетонных труб допускается рассчитывать на изгибающие моменты (без учета нормальных и поперечных сил), расчетные значения которых следует определять по формуле
М = rd 2 p (1 - m ) d ,
где rd — средний радиус звена, м;
р — расчетное давление на звено, принимаемое равным:
для железнодорожных труб
1,3 (pvp + рvk ) ;
для автодорожных труб
1,3 pvp +1,2 pvk ;
рvp — нормативное вертикальное давление грунта насыпи, принимаемое по п. 2.6;
рvk — нормативное вертикальное давление от временной вертикальной нагрузки, принимаемое по п. 2.17;
здесь j n - нормативный угол внутреннего трения грунта засыпки;
d - коэффициент, принимаемый в зависимости от условий опирания звена на фундамент или грунтовую (профилированную) уплотненную подушку согласно таблице.
|
Звено |
Условие опирания |
Коэффициент d |
|
Круглое |
На грунтовую (профилированную) уплотненную подушку при a ³ 90° |
0,25 |
|
|
На фундамент (бетонный, железобетонный) через бетонную подушку при a ³ 120° |
0,22 |
|
Круглое с плоской пятой |
На фундамент (бетонный, железобетонный) или на грунтовую уплотненную подушку |
0,22 |
ПРИЛОЖЕНИЕ 13*
Обязательное
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЖЕСТКОСТЕЙ СЕЧЕНИЙ
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
ЭЛЕМЕНТОВ ДЛЯ РАСЧЕТА ПРОГИБОВ И УГЛОВ ПОВОРОТА С УЧЕТОМ ПОЛЗУЧЕСТИ
БЕТОНА
1. Жесткость сечения предварительно напряженного элемента (целого по длине) при длительном воздействии усилия предварительного напряжения Вp · или постоянной нагрузки Вg · , приложенных в моменты времени ti рекомендуется определять по формуле
, (1)
где Eb Ired — жесткость приведенного сплошного сечения элемента;
k — коэффициент, учитывающий влияние неупругих деформаций бетона при кратковременном приложении нагрузки и принимаемый равным 0,85;
j· lim,i = clim,i Ebi - приведенная величина предельной характеристики ползучести бетона.
При определении прогибов и углов поворота от действия временной нагрузки или кратковременного действия постоянной нагрузки (в том числе кратковременного выгиба от усилия предварительного напряжения) в формуле (1) значение j· lim,i следует принимать равным нулю, а жесткость В· заменить на В.
2. Величины j· lim,i рекомендуется вычислять по формулам:
при определении жесткости Вp ·
j·
lim,i
=
; (2)
при определении жесткости Вg ·
j·
lim,i
=
, (3)
где Фti - функция, учитывающая влияние предварительного напряжения (обжатия) бетона под постоянной нагрузкой на предельную (при t ® ¥ ) величину изменения предварительного напряжения арматуры (см. п. 3).
3. Определение компонентов для вычисления приведенной характеристики ползучести бетона j· lim,i :
Фti — функция, учитывающая влияние предварительного напряжения (обжатия) бетона под постоянной нагрузкой на предельную (при t ® ¥ ) величину изменения предварительного напряжения арматуры и определяемая по формуле
, (4)
где
;
;
;
- характеристика бетонной части сечения;
Ab , Ib - площадь и момент инерции бетонной части сечения относительно центра тяжести сечения;
y - расстояние от центра тяжести бетонной части сечения до центра тяжести рассматриваемой напрягаемой арматуры;
n1 - отношение модулей упругости арматуры и бетона, принимаемое по п. 3.48*:
-
коэффициент
армирования напрягаемой арматурой (при площади поперечного сечения Аs
³
0,2 Ар
следует
принимать
);
Rb,ser , Eb - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию по табл. 23* при расчете по предельным состояниям второй группы и значение модуля упругости бетона, МПа, по табл. 28 (к началу данной стадии), соответствующее передаточной прочности бетона Rbp ;
-
относительный уровень напряжений в бетоне в начале
данной стадии D
t
;
j ti = cti Eb - характеристика линейной ползучести бетона, проявившаяся на протяжении рассматриваемой стадии (за время D t );
cti - удельная деформация ползучести бетона, соответствующая заданному периоду выдержки под нагрузкой, ее рекомендуется определять по формулам:
при D
t
£
am
; (5)
при D
t
>
am
, (6)
где D t — время, отсчитываемое с момента приложения нагрузки, сут;
аm — параметр, характеризующий скорость развития во времени деформации ползучести бетона и принимаемый по табл. 1 настоящего приложения.
Таблица 1
|
Приведенные характеристики поперечного сечения элемента, см. (отношение площади поперечного сечения элемента к его периметру) |
2,5 |
5,0 |
7,5 |
10,0 |
12,5 |
15,0 |
20,0 |
|
Параметры, характеризующие скорость развития во времени деформации ползучести аm , сут |
55 |
80 |
110 |
135 |
165 |
190 |
250 |
Для конструкций, эксплуатируемых в климатическом подрайоне IV А, согласно СНиП 2.01.01-82, значение am для летнего времени года (август) следует снижать на 35%, а для зимнего (февраль) — увеличивать на 10 %, для остальных месяцев — принимать по линейной интерполяции;
clim,i — предельные значения удельных деформаций ползучести бетона:
clim,i = cn x 1 x 2 x 3 x 4 , (7)
где сn — нормативное значение деформации ползучести бетона, принимаемое согласно обязательному приложению 11*;
x i - коэффициенты, приведенные в табл. 2*.
Таблица 2*
|
Условия |
Характеристика
условий работы конструкции |
||||||
|
Передаточная прочность бетона на сжатие в долях от проектного класса бетона |
- |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0
|
|
Коэффициент x 1 |
- |
1,7 |
1,6 |
1,4 |
1,25 |
1,15 |
1,0 |
|
Возраст бетона, сут |
3
|
7 |
28 |
60 |
90 |
180 |
360
|
|
Коэффициент x 2 |
1 |
1 |
1 |
0,8 |
0,7 |
0,6 |
0,5 |
|
Приведенные характеристики поперечного сечения элемента (см. табл.1), см. |
2,5 |
5 |
7,5 |
10 |
12,5 |
15 |
20 |
|
Коэффициент x 3 |
1 |
0,85 |
0,76 |
0,72 |
0,69 |
0,67 |
0,64 |
|
Относительная влажность среды*, % |
40 |
50 |
60 |
70 |
80 |
90 |
100 |
|
Коэффициент x 4 |
1,33 |
1,25 |
1,15 |
1,0 |
0,85 |
0,7 |
0,51 |
* Влажность принимается как средняя относительная влажность воздуха наиболее жаркого месяца по СНиП 2.01.01-82, а при расположении конструкций в подрайоне IV А — как среднемесячная влажность, соответствующая времени обжатия бетона. Для массивных элементов при отношении площади сечения к его периметру не менее 20 см значение x 4 принимается равным 0,55. Для типовых конструкций допускается принимать x 4 = 1.
ПРИЛОЖЕНИЕ 14
Обязательное
КОЭФФИЦИЕНТЫ УСЛОВИЙ РАБОТЫ КАНАТОВ
1. Величину коэффициента условий работы m1 следует принимать:
,
где D = 2R ;
R - радиус кривой, по которой отгибается на отклоняющем устройстве канат одинарной свивки из проволоки диаметром d с временным сопротивлением 1470—1765 МПа (150-180 кгс/мм2 ); при этом должно соблюдаться условие D/d ³ 580 и m1 ³ 0,85;
m1 = 1 при отгибе закрытых несущих канатов на отклоняющем устройстве по круговой кривой диаметром D, мм, и соблюдении условий:
; 10
£
d
£
50 ;
>
52 ; ds
>
50 ,
где ds — диаметр каната, мм.
При действии на растянутый закрытый несущий канат поперечной нагрузки q через плоские стальные накладки m1 следует принимать по таблице.
|
q, МН/м (тс/см) |
1 (1) |
2 (2) |
4,9 (5) |
9,8 (10) |
14,7 (15) |
19,6 (20) |
|
Коэффициент m1 |
1 |
0 ,99 |
0,98 |
0,96 |
0,93 |
0,85 |
2. Величину коэффициента условий работы m1 при закреплении канатов в концевых анкерах следует принимать:
при заливке конца каната в конической или цилиндрической полости корпуса сплавом цветных металлов на длине не менее 5 диаметров каната — m1 = 0,95;
при заливке конца каната в конической полости корпуса эпоксидным компаундом на длине не менее 4 диаметров каната — m1 = 1;
при клиновых анкерах, применении алюминиевых прокладок и заполнении пустот эпоксидным компаундом — m1 = 1:
в анкере со сплющиванием концов круглых проволок, защемлением их в анкерной плите и заполнением пустот эпоксидным компаундом с наполнителем из стальной дроби — m1 = 1.
ПРИЛОЖЕНИЕ 15*
Обязательное
КОЭФФИЦИЕНТЫ ДЛЯ РАСЧЕТА ПО УСТОЙЧИВОСТИ СТЕРЖНЕЙ И БАЛОК
Таблица 1*
|
Гибкость l , l х , l y , l ef |
Коэффициенты j
,
j
с
, j
b
для расчета по устойчивости стержней и балок из
стали марок 16Д по ГОСТ 6713-91 и Ст3 по ГОСТ 14637-89 и ГОСТ
535-88 |
|
||||
|
|
0 |
0 ,10 |
0,25 |
0,50 |
0,75 |
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
|
|
0 |
0 ,93 |
0,85 |
0,79 |
0,68 |
0,60 (0,58) |
|
|
10 |
0,92 |
0,84 |
0,78 |
0,68 (0,67) |
0,60 (0,57) |
|
|
20 |
0,90 |
0,83 |
0,77 (0,76) |
0,67 (0,66) |
0,58 (0,56) |
|
|
30 |
0,88 |
0,81 |
0,76 (0,73) |
0,65 (0,63) |
0,56 (0,54) |
|
|
40 |
0,85 |
0,79 (0,77) |
0,73 (0,70) |
0,63 (0,61) |
0,54 (0,52) |
|
|
50 |
0,82 (0,80) |
0,76 (0,73) |
0,70 (0,65) |
0,60 (0,57) |
0,51 (0,49) |
|
|
60 |
0,78 (0,73) |
0,72 (0,66) |
0,66 (0,60) |
0,57 (0,53) |
0,49 (0,46) |
|
|
70 |
0,74 (0,66) |
0,67 (0,60) |
0,62 (0,54) |
0,54 (0,48) |
0,46 (0,42) |
|
|
80 |
0,69 (0,60) |
0,62 (0,54) |
0,57 (0,49) |
0,50 (0,43) |
0,43 (0,39) |
|
|
90 |
0,63 (0,54) |
0,56 (0,49) |
0,51 (0,44) |
0,45 (0,40) |
0,40 (0,36) |
|
|
100 |
0,56 (0,49) |
0,49 (0,44) |
0,45 (0,40) |
0,41 (0,37) |
0,37 (0,33) |
|
|
110 |
0,49 (0,44) |
0,43 (0,40) |
0,41 (0,37) |
0,37 (0,34) |
0,34 (0,31) |
|
|
120 |
0,43 (0,41) |
0,39 (0,37) |
0,37 (0,34) |
0,34 (0,31) |
0,31 (0,28) |
|
|
130 |
0,38 (0,37) |
0,35 (0,34) |
0,33 (0,31) |
0,31 (0,29) |
0,29 (0,27) |
|
|
140 |
0,34 |
0,31 |
0,30 (0,29) |
0,28 (0,27) |
0,26 (0,25) |
|
|
150 |
0,31 |
0,28 |
0,27 |
0,25 |
0,23 |
|
|
160 |
0,28 |
0,26 |
0,24 |
0,23 |
0,22 |
|
|
170 |
0,25 |
0,24 |
0,22 |
0,21 |
0,20 |
|
|
180 |
0,23 |
0,21 |
0,20 |
0,19 |
0,19 |
|
|
190 |
0,21 |
0,20 |
0,19 |
0,18 |
0,17 |
|
|
200 |
0,19 |
0,19 |
0,18 |
0,18 |
0,17 |
|
Окончание таблицы 1*
|
Гибкость |
Коэффициенты j
,
j
с
, j
b
для расчета по устойчивости |
|
|||||||
|
|
1,00 |
1,50 |
2,00 |
2,50 |
3,00 |
3,50 |
4,00 |
5,00 |
|
|
1 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
|
|
0 |
0,52 (0,50) |
0,43 (0,41) |
0,35 |
0,30 |
0,27 |
0,24 |
0,21 |
0,17 |
|
|
10 |
0,52 (0,50) |
0,42 (0,40) |
0,35 |
0,30 |
0,26 |
0,23 |
0,21 |
0,17 |
|
|
20 |
0,59 (0,49) |
0,41 (0,40) |
0,34 |
0,29 |
0,26 |
0,23 |
0,21 |
0,17 |
|
|
30 |
0,49 (0,47) |
0,40 (0,39) |
0,33 |
0,29 |
0,25 |
0,22 |
0,21 |
0,17 |
|
|
40 |
0,47 (0,45) |
0,39 (0,38) |
0,32 |
0,28 |
0,24 |
0,22 |
0,20 |
0,17 |
|
|
50 |
0,45 (0,43) |
0,37 (0,36) |
0,31 |
0,27 |
0,24 |
0,22 |
0,20 |
0,16 |
|
|
60 |
0,43 (0,41) |
0,35 (0,34) |
0,30 |
0,26 |
0,23 |
0,21 |
0,19 |
0,16 |
|
|
70 |
0,41 (0,38) |
0,34 (0,32) |
0,29 |
0,25 |
0,22 |
0,20 |
0,19 |
0,16 |
|
|
80 |
0,38 (0,36) |
0,32 (0,31) |
0,28 |
0,24 |
0,22 |
0,20 |
0,19 |
0,15 |
|
|
90 |
0,36 (0,33) |
0,30 (0,28) |
0,26 |
0,23 |
0,21 |
0,19 |
0,18 |
0,15 |
|
|
100 |
0,33 (0,30) |
0,29 (0,26) |
0,25 |
0,22 |
0,20 |
0,19 |
0,17 |
0,14 |
|
|
110 |
0,31 (0,29) |
0,27 (0,25) |
0,24 |
0,21 |
0,19 |
0,18 |
0,17 |
0,14 |
|
|
120 |
0,29 (0,27) |
0,25 (0,23) |
0,22 |
0,20 |
0,18 |
0,17 |
0,16 |
0,13 |
|
|
130 |
0,26 (0,25) |
0,23 (0,22) |
0,21 |
0,19 |
0,17 |
0,16 |
0,15 |
0,13 |
|
|
140 |
0,24 (0,23) |
0,21 |
0,20 |
0,18 |
0,16 |
0,15 |
0,14 |
0,12 |
|
|
150 |
0,22 |
0,20 |
0,18 |
0,16 |
0,15 |
0,14 |
0,14 |
0,12 |
|
|
160 |
0,21 |
0,19 |
0,17 |
0,15 |
0,14 |
0,14 |
0,13 |
0,11 |
|
|
170 |
0,19 |
0,17 |
0,16 |
0,15 |
0,14 |
0,13 |
0,12 |
0,11 |
|
|
180 |
0,18 |
0,16 |
0,15 |
0,14 |
0,13 |
0,12 |
0,11 |
0,10 |
|
|
190 |
0,17 |
0,15 |
0,14 |
0,13 |
0,12 |
0,12 |
0,11 |
0,10 |
|
|
200 |
0,16 |
0,15 |
0,14 |
0,13 |
0,12 |
0,11 |
0,11 |
0,10 |
|
П р и м е ч а н и е. Для прокатных двутавров с параллельными гранями полок и сварных элементов двутаврового и Н-образного сечений коэффициенты j , j с , j b по настоящему приложению применяются при собственных остаточных сжимающих напряжениях на кромках полок не более 49 МПа (500 кгс/см2 ). Для элементов указанного типа с собственными остаточными сжимающими напряжениями на кромках полок свыше 49 МПа (500 кгс/см2 ) при расчете по устойчивости в плоскости полок принимаются коэффициенты j , j с , j b , указанные в скобках.
Таблица 2
|
Гибкость l , l х , l y , l ef |
Коэффициенты j
,
j
с
, j
b
для расчета по устойчивости стержней и балок из
стали марок 15ХСНД по ГОСТ 6713-91 и 345-10Г2С1Д, 345-10Г2С1,
325-09Г2СД, 325-09Г2С, 295-09Г2Д, 295-09Г2 и 325-14Г2 по ГОСТ
19281-89* |
|
||||
|
|
0 |
0 ,10 |
0,25 |
0,50 |
0,75 |
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
|
|
0 |
0 ,93 |
0,86 |
0,78 |
0,69 |
0,62 |
|
|
10 |
0,92 |
0,84 |
0,77 |
0,68 |
0,60 |
|
|
20 |
0,90 |
0,83 |
0,76 |
0,66 |
0,58 |
|
|
30 |
0,88 |
0,81 |
0,73 |
0,63 |
0,56 (0,55) |
|
|
40 |
0,85 (0,84) |
0,77 (0,76) |
0,69 (0,68) |
0,59 (0,58) |
0,52 (0,51) |
|
|
50 |
0,80 (0,78) |
0,72 (0,70) |
0,64 (0,62) |
0,54 (0,52) |
0,48 (0,46) |
|
|
60 |
0,74 (0,71) |
0,66 (0,63) |
0,58 (0,56) |
0,48 (0,46) |
0,43 (0,41) |
|
|
70 |
0,67 (0,63) |
0,58 (0,55) |
0,51 (0,49) |
0,43 (0,41) |
0,39 (0,37) |
|
|
80 |
0,58 (0,53) |
0,50 (0,46) |
0,45 (0,42) |
0,38 (0,35) |
0,35 (0,33) |
|
|
90 |
0,48 (0,43) |
0,43 (0,39) |
0,40 (0,37) |
0,34 (0,31) |
0,31 (0,29) |
|
|
100 |
0,40 (0,36) |
0,38 (0,34) |
0,35 (0,32) |
0,30 (0,27) |
0,28 (0,26) |
|
|
110 |
0,35 (0,32) |
0,33 (0,30) |
0,31 (0,29) |
0,27 (0,25) |
0,24 (0,24) |
|
|
120 |
0,30 (0,28) |
0,29 (0,27) |
0,27 (0,26) |
0,24 (0,23) |
0,23 (0,22) |
|
|
130 |
0,27 (0,25) |
0,25 (0,24) |
0,24 (0,23) |
0,22 (0,21) |
0,21 (0,20) |
|
|
140 |
0,24 (0,23) |
0,23 (0,22) |
0,22 (0,21) |
0,20 (0,19) |
0,19 (0,18) |
|
|
150 |
0,22 |
0,21 |
0,20 |
0,18 |
0,17 |
|
|
160 |
0,20 |
0,19 |
0,18 |
0,17 |
0,16 |
|
|
170 |
0,18 |
0,17 |
0,16 |
0,15 |
0,14 |
|
|
180 |
0,16 |
0,16 |
0,15 |
0,14 |
0,13 |
|
|
190 |
0,15 |
0,14 |
0,13 |
0,13 |
0,12 |
|
|
200 |
0,13 |
0,13 |
0,12 |
0,12 |
0,11 |
|
Окончание таблицы 2
|
Гибкость |
Коэффициенты j
,
j
с
, j
b
для расчета по устойчивости |
|
|||||||
|
|
1,00 |
1,50 |
2,00 |
2,50 |
3,00 |
3,50 |
4,00 |
5,00 |
|
|
1 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
|
|
0 |
0,54 |
0,44 |
0,34 |
0,28 |
0,24 |
0,22 |
0,20 |
0,17 |
|
|
10 |
0,52 |
0,43 |
0,34 |
0,28 |
0,24 |
0,22 |
0,20 |
0,17 |
|
|
20 |
0,51 |
0,41 |
0,33 |
0,28 |
0,24 |
0,22 |
0,20 |
0,17 |
|
|
30 |
0,49 (0,48 |
0,40 (0,39) |
0,32 |
0,27 |
0,24 |
0,21 |
0,19 |
0,16 |
|
|
40 |
0,46 (0,45) |
0,38 (0,37) |
0,31 |
0,26 |
0,23 |
0,21 |
0,19 |
0,16 |
|
|
50 |
0,43 (0,42) |
0,36 (0,35) |
0,30 |
0,25 |
0,22 |
0,21 |
0,19 |
0,16 |
|
|
60 |
0,39 (0,38) |
0,33 (0,32) |
0,28 |
0,25 |
0,22 |
0,20 |
0,18 |
0,15 |
|
|
70 |
0,35 (0,34) |
0,30 (0,29) |
0,27 |
0,23 |
0,21 |
0,20 |
0,18 |
0,15 |
|
|
80 |
0,32 (0,31) |
0,27 (0,26) |
0,25 |
0,22 |
0,20 |
0,18 |
0,17 |
0,14 |
|
|
90 |
0,29 (0,28) |
0,25 (0,24) |
0,23 |
0,21 |
0,19 |
0,18 |
0,16 |
0,14 |
|
|
100 |
0,26 (0,25) |
0,23 (0,22) |
0,21 |
0,19 |
0,18 |
0,17 |
0,16 |
0,13 |
|
|
110 |
0,23 (0,22) |
0,21 (0,20) |
0,20 |
0,19 |
0,17 |
0,16 |
0,15 |
0,13 |
|
|
120 |
0,22 (0,21) |
0,19 (0,18) |
0,18 |
0,17 |
0,16 |
0,15 |
0,14 |
0,12 |
|
|
130 |
0,19 (0,18) |
0,18 (0,17) |
0,17 |
0,16 |
0,15 |
0,14 |
0,13 |
0,12 |
|
|
140 |
0,18 (0,17) |
0,17 (0,16) |
0,16 |
0,15 |
0,14 |
0,13 |
0,13 |
0,11 |
|
|
150 |
0,17 |
0,15 |
0,14 |
0,13 |
0,13 |
0,12 |
0,11 |
0,10 |
|
|
160 |
0,15 |
0,14 |
0,14 |
0,13 |
0,12 |
0,12 |
0,11 |
0,10 |
|
|
170 |
0,14 |
0,13 |
0,12 |
0,12 |
0,11 |
0,11 |
0,10 |
0,09 |
|
|
180 |
0,13 |
0,12 |
0,12 |
0,11 |
0,11 |
0,10 |
0,10 |
0,09 |
|
|
190 |
0,12 |
0,10 |
0,10 |
0,10 |
0,10 |
0,09 |
0,09 |
0,08 |
|
|
200 |
0,10 |
0,10 |
0,09 |
0,09 |
0,09 |
0,08 |
0,08 |
0,08 |
|
П р и м е ч а н и е. См. примечание к табл. 1*.
Таблица 3
|
Гибкость |
Коэффициенты j
,
j
с
, j
b
для расчета по устойчивости |
|
||||||
|
|
0 |
0,10 |
0,25 |
0,50 |
0,75 |
1,00 |
1,50 |
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
|
|
0 |
0,93 |
0,86 |
0,78 |
0,70 |
0,63 |
0,55 |
0,45 |
|
|
10 |
0,92 |
0,84 |
0,77 |
0,68 |
0,60 |
0,52 |
0,43 |
|
|
20 |
0,90 |
0,83 |
0,76 |
0,66 |
0,58 |
0,51 |
0,41 |
|
|
30 |
0,88 |
0,81 |
0,73 |
0,63 |
0,55 |
0,48 |
0,39 |
|
|
40 |
0,84 (0,83) |
0,76 (0,75) |
0,68 (0,67) |
0,58 (0,57) |
0,51 (0,50) |
0,45 (0,44) |
0,37 (0,36) |
|
|
50 |
0,79 (0,77) |
0,71 (0,69) |
0,63 (0,61) |
0,53 (0,51) |
0,47 (0,45) |
0,43 (0,41) |
0,36 (0,34) |
|
|
60 |
0,73 (0,70) |
0,65 (0,62) |
0,58 (0,55) |
0,48 (0,45) |
0,43 (0,40) |
0,40 (0,37) |
0,34 (0,31) |
|
|
70 |
0,63 (0,59) |
0,55 (0,51) |
0,49 (0,45) |
0,41 (0,37) |
0,39 (0,33) |
0,36 (0,30) |
0,31 (0,25) |
|
|
80 |
0,53 (0,49) |
0,46 (0,42) |
0,42 (0,38) |
0,35 (0,31) |
0,33 (0,29) |
0,31 (0,27) |
0,26 (0,22) |
|
|
90 |
0,43 (0,38) |
0,39 (0,34) |
0,37 (0,32) |
0,31 (0,26) |
0,29 (0,24) |
0,28 (0,23) |
0,24 (0,19) |
|
|
100 |
0,35 (0,32) |
0,33 (0,30) |
0,31 (0,28) |
0,26 (0,23) |
0,25 (0,22) |
0,24 (0,21) |
0,21 (0,18) |
|
|
110 |
0,30 (0,27) |
0,28 (0,25) |
0,27 (0,24) |
0,23 (0,20) |
0,22 (0,19) |
0,20 (0,17) |
0,18 (0,15) |
|
|
120 |
0,26 (0,24) |
0,25 (0,23) |
0,24 (0,22) |
0,21 (0,19) |
0,20 (0,18) |
0,19 (0,17) |
0,16 (0,14) |
|
|
130 |
0,23 (0,21) |
0,22 (0,20) |
0,21 (0,19) |
0,19 (0,17) |
0,18 (0,16) |
0,17 (0,15) |
0,15 (0,13) |
|
|
140 |
0,21 (0,20) |
0,20 (0,19) |
0,19 (0,18) |
0,17 (0,16) |
0,16 (0,15) |
0,16 (0,15) |
0,14 (0,13) |
|
|
150 |
0,19 |
0,18 |
0,17 |
0,15 |
0,14 |
0,14 |
0,12 |
|
|
160 |
0,17 |
0,16 |
0,15 |
0,14 |
0,13 |
0,12 |
0,11 |
|
|
170 |
0,15 |
0,14 |
0,13 |
0,12 |
0,11 |
0,11 |
0,10 |
|
|
180 |
0,13 |
0,13 |
0,12 |
0,11 |
0,10 |
0,10 |
0,09 |
|
|
190 |
0,12 |
0,11 |
0,10 |
0,10 |
0,09 |
0,09 |
0,08 |
|
|
200 |
0,11 |
0,11 |
0,10 |
0,10 |
0,09 |
0,08 |
0,07 |
|