СНиП 2.05.03-84 (с изм. 1 1991), часть 8

П р и м е ч а н и я: 1. Для стальных канатов со спиральной или двойной свивкой и закрытых при r ³ 0,85 коэффициент er р допущкается принимать равными единице, а при r < 0,85 — устанавливать в соответствии с п. 4.58, относящимся к расчету на выносливость канатов висячих, вантовых и предварительно напряженных стальных пролетных строений.

2. Для промежуточных значений r коэффициенты er s и er р следует определять по интерполяции.

Таблица 33*


Тип сварного

соединения

Коэффициент асимметрии

Коэффициент br w для стержней диаметром 32 мм и менее

при арматурной стали классов


цикла

r

A-I

A-II, Ac-II

A-III

A-IV

Сварка контактным способом (без продольной зачистки)

0

0,2

0,4

0,7

0,8

0,9

0,75

0,85

1

1

1

1

0,65

0,70

0,80

0,90

1

1

0,60

0,65

0,75

0,75

0,75

0,85

-

-

0,75

0,75

0,80

0,90

Сварка ванным способом на удлиненных накладках-подкладках

0

0,2

0,4

0,7

0,8

0,9

0,75

0,80

0,90

0,90

1

1

0,65

0,70

0,80

0,90

1

1

0,60

0,65

0,75

0,75

0,75

0,85

-

-

-

-

-

-

Контактная точечная сварка перекрещивающихся стержней арматуры и приварка других стержней, сварка на парных смещенных накладках

0

0,2

0,4

0,7

0,8

0,9

0,65

0,70

0,75

0,90

1

1

0,65

0,70

0,75

0,90

1

1

0,60

0,65

0,65

0,70

0,75

0,85

-

-

-

-

-

-

П р и м е ч а н и я: 1. Если диаметры стержней растянутой арматуры свыше 32 мм, то значения br w следует уменьшать на 5 %.

2. Если значения r < 0, то значения br w следует принимать такими же, как при r = 0.

3*. Для растянутой арматурной стали класса A-IV, стержни которой имеют сварные стыки, выполненные контактной сваркой с последующей продольной зачисткой, следует принимать br w = 1.

4. При промежуточных значениях r коэффициенты br w следует определять по интерполяции.

3.40. При расчете растянутой поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) в наклонных сечениях на действие поперечной силы к расчетным сопротивлениям растяжению арматурной стали, указанным в табл. 31*, вводятся коэффициенты условий работы арматуры:

ma4 = 0,8 - для стержневой арматуры;

ma4 = 0,7 - для арматуры из высокопрочной проволоки, арматурных канатов класса К-7 и стальных канатов со спиральной и двойной свивкой и закрытых.

Если в сварных каркасах диаметр хомутов из арматурной стали класса A-III менее 1/3 диаметра продольных стержней, то учитываемые в расчете на поперечную силу напряжения в хомутах не должны превышать, МПа (кгс/см2 ):

245 (2500) — при диаметре хомутов 6 и 8 мм;

255 (2600) — то же, 10 мм и более.

3.41*. Для арматурной стали классов A-IV и A-V при применении стыков, выполненных контактной сваркой без продольной механической зачистки, и стыков на парных смещенных накладках к расчетным сопротивлениям растяжению, указанным в табл. 31*, вводится коэффициент условий работы арматуры ma5 = 0 ,9.

Для арматурной стали классов А-I , А-II, Ас-II и А-III при наличии стыков, выполненных контактной сваркой, ванным способом на удлиненных или коротких подкладках, на парных смещенных накладках, расчетные сопротивления растяжению следует принимать такими же, как для арматурной стали, не имеющей стыков.

3.42*. При расчете по прочности растянутой арматуры в изгибаемых конструкциях для арматурных элементов (отдельных стержней, пучков, канатов), расположенных от растянутой грани изгибаемого элемента на расстоянии более чем 1/5 высоты растянутой зоны сечения, к расчетным сопротивлениям арматурной стали растяжению по табл. 31* следует вводить коэффициенты условий работы арматуры

,

где h — x - высота растянутой зоны сечения;

- расстояние оси растянутого арматурного элемента от растянутой грани сечения.

3.43*. При расчетах на стадии создания в конструкции предварительного напряжения, а также на стадии монтажа расчетные сопротивления арматурной стали следует принимать с коэффициентами условий работы, равными:

1,10 — для стержневой арматурной стали, а также арматурных элементов из высокопрочной проволоки;

1,05 — для арматурных канатов класса К-7, а также стальных канатов со спиральной и двойной свивкой и закрытых.

3.44. При перегибе стальных канатов со спиральной или двойной свивкой вокруг анкерных полукруглых блоков диаметром D менее 24d (d диаметр каната) к расчетным сопротивлениям канатов растяжению при расчетах на прочность должны вводиться коэффициенты условий работы канатов ma10 , которые при отношениях D/d от 8 до 24 допускается определять по формуле

. (43)

При перегибах вокруг блоков диаметром D менее 8d коэффициенты условий работы канатов следует назначать по результатам опытных исследований.

3.45. При расчетах по прочности оцинкованной высокопрочной гладкой проволоки класса В-II диаметром 5 мм к расчетным сопротивлениям проволоки растяжению по табл. 31* следует вводить коэффициенты условий работы арматуры ma11 , равные:

0,94 — при оцинковке проволоки по группе С, отвечающей среднеагрессивным условиям среды;

0,88 — то же, по группе Ж, отвечающей жестко-агрессивным условиям среды.

РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ДЛЯ СТАЛЬНЫХ ИЗДЕЛИЙ

3.46. Для стальных изделий железобетонных мостов и труб, представляющих отдельные их конструктивные детали (опорные части, элементы шарниров и деформационных швов, упорные устройства и т.д.), и для стальных закладных изделий из листового и фасонного проката расчетные сопротивления следует принимать такими же, как для элементов стальных конструкций мостов (см. разд. 4).

Расчетные сопротивления для арматурных стержней, анкеруемых в бетоне, следует принимать в соответствии с указаниями, относящимися к арматуре.

ХАРАКТЕРИСТИКИ ДЕФОРМАТИВНЫХ СВОЙСТВ АРМАТУРЫ И ОТНОШЕНИЕ МОДУЛЕЙ УПРУГОСТИ

3.47. Значения модуля упругости арматуры следует принимать по табл. 34.

Таблица 34

Класс (вид)

Модуль упругости, МПа (кгс/см2 ), арматуры

арматурной стали

ненапрягаемой Еs

напрягаемой Ер

А-I, A-II, Ac-II

2 ,06· 105 (2,1· 106 )

-

А-III

1,96· 105 (2,0· 106 )

-

А-IV, Ат-IV , А-V

-

1 ,86· 105 (1,9· 106 )

Ат-V , Ат-VI

-

1 ,86· 105 (1,9· 106 )

В-II , Вр-II

-

1,96· 105 (2,0· 106 )

Пучки из параллельных проволок классов В-II и Вр-II

-

1,77· 105 (1,8· 106 )

К-7

-

1,77· 105 (1,8· 106 )

Пучки из арматурных канатов К-7

-

1,67· 105 (1,7· 106 )

Стальные канаты:



спиральные и двойной свивки

-

1,67· 105 (1,7· 106 )

закрытые

-

1,57· 105 (1,6· 106 )

3.48*. Во всех расчетах элементов мостов, производимых по формулам упругого тела, кроме расчетов мостов с ненапрягаемой арматурой на выносливость и на трещиностойкость, следует использовать отношения модулей упругости n1s b или Еp b ) , определяемые по значениям модулей, приведенным для арматуры в табл. 34 и для бетона в табл. 28.

При расчетах элементов мостов с ненапрягаемой арматурой на выносливость и на трещиностойкость, при определении напряжений и геометрических характеристик приведенных сечений площадь арматуры учитывается с коэффициентом отношения модулей упругости n ' , при котором учитывается виброползучесть бетона. Значения n ' следует принимать при бетоне классов:

В20............................................ 22,5

В22,5 и В25............................... 20

В27,5......................................... 17

В30 и В35.................................. 15

В40 и выше............................... 10

РАСЧЕТ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ

Расчет по прочности и устойчивости

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

3.49. Расчет бетонных и железобетонных элементов мостов и труб следует производить, сопоставляя расчетные усилия от внешних нагрузок с предельными.

Применение изгибаемых, центрально- и внецентренно растянутых бетонных элементов в конструкциях не допускается.

3.50*. Расчетные усилия в статически неопределимых конструкциях должны учитывать перераспределение усилий от усадки и ползучести бетона, искусственного регулирования, трещинообразования и предварительного напряжения к общему усилию, найденному от нормативных значений перечисленных нагрузок и воздействий, которое вводится с коэффициентами надежности 1,1 или 0,9.

3.51. Предельные усилия в элементах конструкций следует определять в сечениях, нормальных и наклонных к продольной оси элемента.

3.52*. При расчете бетонных и железобетонных элементов на воздействие сжимающей продольной силы N за расчетное значение усилия необходимо принимать меньшее, полученное из расчетов по прочности и устойчивости. При расчете по прочности следует учитывать случайный эксцентриситет ес.сл. = 1/400 l0 (l0  — геометрическая длина элемента или ее часть между точками закрепления элемента, принимаемая с учетом требований п. 3.16).

При расчете по трещиностойкости и деформациям случайный эксцентриситет учитывать не следует.

В элементах статически определимых конструкций эксцентриситет ес (относительно центра тяжести приведенного сечения) находится как сумма эксцентриситетов — определяемого из статического расчета конструкции и случайного ес.сл. .

Для элементов статически неопределимых конструкций величина эксцентриситета продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения принимается равной эксцентриситету, полученному из статического расчета, но не менее ес.сл. .

3.53*. Расчет по прочности и устойчивости сжатых, внецентренно сжатых бетонных и железобетонных элементов прямоугольного, таврового, двутаврового и коробчатого сечений в зависимости от величины эксцентриситета ес = M/N производится в соответствии с табл. 35*.

Таблица 35*


Конструкции


бетонные

железобетонные

Вид расчета

Номера пунктов, в соответствии с которыми следует выполнять расчеты
при эксцентриситетах


ес £ r

ес > r

ес £ r

ес > r

По прочности

3,68

3,54

3,68

3,54

3,69,б

-

3,70

3,54

По устойчивости

3,66

3,55

-

-

3,69,а

3,55

-

-

П р и м е ч а н и e. r — ядровое расстояние.

Сжатые элементы с расчетным начальным эксцентриситетом ес > r следует рассчитывать на внецентренное сжатие.

Влияние прогиба на увеличение расчетного усилия внецентренно сжатого элемента при расчете по недеформируемой схеме следует учитывать путем умножения эксцентриситета ес на коэффициент h , определяемый по п. 3.54*.

При расчете на устойчивость при ес £ r коэффициент продольного изгиба j следует принимать в соответствии с п. 3.55*.

3.54*. Коэффициент h , учитывающий влияние прогиба по прочности, определяется по формуле

, (44)

где N сr  — условная критическая сила, определяемая по формулам:

для бетонных элементов

, (45)

для железобетонных элементов

, (46)

где Ib - момент инерции площади сечения бетона, определяется без учета трещин в бетоне;

Is - момент инерции площади сечения ненапрягаемой и напрягаемой арматуры. Моменты инерции определяются относительно осей, проходящих через центр тяжести приведенного сечения.

В формулах (45) и (46) коэффициентами j l и j p учитывается соответственно влияние на прогиб длительного действия нагрузки, предварительного напряжения арматуры и относительной величины эксцентриситета.

Значение коэффициента j l следует принимать равным:

, (47)

где М — момент, равный произведению нормальной силы N, от постоянной и временной нагрузок на расстояние от места расположения силы N до наиболее растянутого стержня (для бетонных элементов — до наиболее растянутой грани сечения) или до наименее сжатого стержня или грани (при целиком сжатом сечении).

Значение коэффициента d следует принимать равным ec /h, но не менее определяемого по формуле

, (48)

где Rb - расчетное сопротивление бетона, МПа;

l 0 - расчетная длина элемента.

Если моменты (или эксцентриситеты) от полной нагрузки и от постоянной имеют разные знаки, то при абсолютном значении эксцентриситета полной нагрузки ес ³ 0,1h следует принимать j l = 1,0, а при еc < 0,1h — j l = 1,05.

Значение коэффициента j p , учитывающего влияние предварительного натяжения арматуры на жесткость элемента, следует определять по формуле

, (49)

где s bp  — предварительное напряжение в бетоне на уровне центра тяжести продольной арматуры с учетом всех потерь согласно обязательному приложению 11*;

для кольцевых и круглых сечений h = D.

В формуле (49) расчетные сопротивления R принимаются без учета коэффициентов условий работы бетона, а значения ec /h не должны превышать 1,5.

Сжатые железобетонные элементы должны иметь характеристики, при которых обеспечивается условие N/N cr £ 0,7.

При расчете элементов на внецентренное сжатие из плоскости изгиба, созданного внецентренным приложением нагрузки, необходимо учитывать значение случайного эксцентриситета (см. п. 3.52*). Для железобетонных элементов, имеющих несмещаемые опоры или опоры, одинаково перемещающиеся при вынужденных деформациях (например, при температурных удлинениях), значения коэффициента h следует принимать:

для сечений в средней трети длины элемента — по формуле (44);

то же, в пределах крайних третей длины элемента — по интерполяции между значениями, вычисленными для средней трети, и единицей, принимаемой для опорных сечений.

3.55*. Коэффициент продольного изгиба j при расчетах сжатых (еc = 0) и внецентренно сжатых элементов, имеющих относительный эксцентриситет ec /r £ 1, следует определять по формуле

, (50)

где j m - коэффициент продольного изгиба, учитывающий воздействие временной нагрузки;

j l - то же, постоянных нагрузок;

Nl - расчетное продольное усилие от постоянной нагрузки с учетом усилия d напрягаемой арматуре, не имеющей сцепления с бетоном;

Nm - расчетное продольное усилие от временной нагрузки;

N = Nl + Nm - полное расчетное продольное усилие.

Значения коэффициентов j m и j l , при вычислении которых учтены также значения случайных эксцентриситетов по п. 3.52*, следует принимать для железобетонных элементов по табл. 36, для бетонных элементов — по табл. 37*.

Таблица 36

Характеристики

Коэффициенты продольного изгиба

гибкости элемента

j m при относительных
эксцентриситетах ес / r


j l

l0 / b

l0 / d

l0 / i

0

0 ,25

0,50

1,0


4

3 ,5

14

1
1

0,9
0,9

0,81
0,81

0,69
0,69

1

10

3,6

35

1
1

0,86
0,86

0,77
0,77

0,65
0,65

0,84

12

10,4

40

0,95
0,95

0,83
0,83

0,74
0,74

0,62
0,62

0,79

14

12,1

48,5

0,90
0,85

0,79
0,74

0,70
0,65

0,58
0,53

0,70

16

13,8

55

0,86
0,78

0,75
0,67

0,66
0,58

0,55
0,47

0,65

18

15,6

62,5

0,82
0,75

0,71
0,64

0,62
0,55

0,51
0,44

0,56

20

17,3

70

0,78
0,7

0,67
0,59

0,57
0,48

0,48
0,4

0,47

22

19,1

75

0,72
0,64

0,60
0,52

0,52
0,44

0,43
0,35

0,41

24

20,8

83

0,67
0,59

0,55
0,47

0,47
0,39

0,38
0,3

0,32

26

22,5

90

0,62
0,53

0,51
0,42

0,44
0,35

0,35
0,26

0,25

28

24,3

97

0,58
0,5

0,49
0,41

0,43
0,35

0,34
0,26

0,20

30

26

105

0,53
0,46

0,45
0,38

0,39
0,32

0,32
0,25

0,16

32

27,7

110

0,48
0,42

0,41
0,35

0,36
0,3

0,31
0,25

0,14

34

29

120

0,43
0,39

0,36
0,32

0,31
0,27

0,25
0,21

0,10

38

33

130

0,38
0,33

0,32
0,28

0,28
0,24

0,24
0,2

0,08

40

34,6

140

0,35
0,32

0,29
0,26

0,25
0,22

0,21
0,18

0,07

43

37,5

150

0,33
0,3

0,28
0,25

0,24
0,21

0,21
0,18

0,06

П р и м е ч а н и е. Над чертой приведены значения для железобетонных элементов при отсутствии на данной стадии их работы сцепления напрягаемой арматуры с бетоном, под чертой - для предварительно напряженных элементов при наличии сцепления напрягаемой арматуры с бетоном.

Таблица 37*

Характеристики

Коэффициенты продольного изгиба

гибкости элемента

j m при относительных эксцентриситетах ес / r


j l

l0 / b

l0 / i

0

0 ,25

0,50

1,0


4

14

1

0,86

0,77

0,65

1

6

21

0,98

0,84

0,75

0,63

0,94

8

28

0,95

0,81

0,72

0,6

0,88

10

35

0,92

0,78

0,69

0,57

0,8

12

42

0,88

0,76

0,67

0,55

0,72

14

49

0,85

0,74

0,65

0,58

0,62

16

56

0,79

0,68

0,59

0,48

0,58

18

63

0,74

0,63

0,54

0,43

0,43

20

70

0,67

0,56

0,46

0,37

0,32

22

77

0,63

0,51

0,43

0,34

0,26

24

84

0,58

0,46

0,38

0,29

0,20

26

91

0,49

0,38

0,31

0,22

0,16

В табл. 36 и 37* обозначено:

b - сторона прямоугольного сечения, нормальная к направлению перемещения элемента;

d - диаметр круглого сечения элемента;

l0 / i - гибкость элемента (i - наименьший радиус инерции поперечного сечения);

ес / r - относительный эксцентриситет N ;

ес - эксцентриситет силы N относительно центра тяжести приведенного сечения;

- ядровое расстояние (Wred и Ared - момент сопротивления и площадь приведенного сечения).

Расчет по прочности сечений,
нормальных к продольной оси элемента

3.56*. Предельные усилия в сечениях согласно пп. 3.62*—3.71* и 3.75 следует определять исходя из следующих предпосылок:

сопротивление бетона растяжению принимается равным нулю;

сопротивление бетона сжатию ограничивается напряжениями, равными Rb и равномерно распределенными в пределах условной сжатой зоны бетона;

растягивающие напряжения в арматуре ограничиваются расчетными сопротивлениями растяжению в ненапрягаемой Rs и напрягаемой Rp арматуре;

сжимающие напряжения в ненапрягаемой арматуре ограничиваются расчетными сопротивлениями сжатию Rsc , а в напрягаемой — наибольшими сжимающими напряжениями s pc согласно п. 3.60*;

при расчете сечения на общий случай по СНиП 2.03.01-84* деформации (напряжения) в арматуре определяются в зависимости от высоты сжатой зоны бетона с учетом деформаций (напряжений) от предварительного напряжения.

Допускается при обосновании в установленном порядке также производить указанные расчеты с использованием диаграмм деформаций бетона и арматуры.

П р и м е ч а н и е. Для случаев, когда расчетные сопротивления и напряжения в бетоне и арматуре должны вводиться в формулы только в МПа, в тексте даются специальные указания.

3.57*. Если в сжатой зоне расчетного сечения имеются бетоны разных классов, то их площади приводятся пропорционально расчетным сопротивлениям к бетону одного расчетного сопротивления.

3.58. При расчете балок с плитой в сжатой зоне длина свесов плиты, вводимая в расчет, не должна превышать шести ее толщин h'f , считая от начала свеса, и должна быть не более половины расстояния в свету между балками,

Начало свеса принимается от ребра балки или от конца вута, если он имеет уклон 1:3 и более.

При переменной толщине плиты, а также при вутах с уклоном менее 1:3 длина свесов определяется по приведенной толщине плиты, которая находится с учетом площади плиты и вутов.

Площадь свесов растянутых поясов двутавровых сечений при расчете не учитывается.

3.59. Если количество растянутой арматуры по конструктивным соображениям или по расчету по трещиностойкости превышает требуемое по расчету по прочности, то в расчете допускается учитывать не всю арматуру, а только требуемую по этому расчету.

3.60*. Напрягаемую арматуру, расположенную в сжатой зоне и имеющую сцепление с бетоном, следует вводить в расчет с напряжением

s рс = Rpc - s pcl , (51)

где Rpc  — учитываемое расчетом наибольшее сжимающее напряжение в напрягаемой арматуре согласно п. 3.38;

s pcl  — расчетное напряжение в напрягаемой арматуре (за вычетом всех потерь) при коэффициенте надежности по нагрузке, равном g g = 1,1; при s pcl £ Rpc принимается s pc = 0.

Площадь поперечного сечения сжатой арматуры Аs ¢ вводится в расчет в зависимости от соотношения расчетной высоты сжатой зоны бетона х и расстояния аs ' этой арматуры до сжатой грани сечения.

При расчете изгибаемых элементов площадь Аs ' учитывается полностью, если x2 ³ 2as ¢ , где x2 - высота сжатой зоны, определенная с учетом сжатой арматуры As ¢ .

Если без учета сжатой арматуры высота сжатой зоны сечения отвечает условию x1 ³ 2as ¢ , а при учете сжатой арматуры x2 < 2as ¢ , то расчет на прочность допускается производить, используя условие

M £ (Rp Ap + Rs As ) (ha - as ¢ ) . (52)

При х1 < 2аs ' Аs ' не учитывается.

3.61*. Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, когда внешняя сила действует в плоскости оси симметрии сечения и арматура сосредоточена у перпендикулярных указанной плоскости граней элемента, должен производиться в зависимости от значения относительной высоты сжатой зоны x = х/h0 , определяемой из соответствующих условий равновесия. Значение x при расчете конструкций, как правило, не должно превышать относительной высоты сжатой зоны бетона x y , при которой предельное состояние бетона сжатой зоны наступает не ранее достижения в растянутой арматуре напряжения, равного расчетному сопротивлению Rs или Rp с учетом соответствующих коэффициентов условий работы для арматуры.

Значение x y определяется по формуле

, (53)

где w = 0,85-0,008 Rb - для элементов с обычным армированием;

w = 0,85-0,008 Rb + d £ 0,9 - для элементов с косвенным армированием;

при этом расчетное сопротивление бетонаRb следует принимать в МПа, а значение d — равным 10m , но не более 0,15 (где m — коэффициент армирования, принимаемый согласно п. 3.72*);

напряжения в арматуре s 1 , МПа, следует принимать равными:

Rs  — для ненапрягаемой арматуры;

Rp - 500 - s p  — для напрягаемой арматуры;

расчетное сопротивление напрягаемой aрмату ры растяжению Rp следует принимать с учетом соответствующих коэффициентов условий работы арматуры, а величину предварительного напряжения в арматуре s р — с учетом первых и вторых потерь по обязательному приложению 11*. При наличии напрягаемой и ненапрягаемой арматуры напряжение s 1 принимается по напрягаемой арматуре;

напряжение s 2 является предельным напряжением в арматуре сжатой зоны и должно приниматься равным 500 МПа.

Если при расчете по прочности окажется необходимым и обоснованным сохранение полученного по расчету значения x = х/h0 по величине большего граничного значения x y согласно п. 3.61*, то рекомендуется руководствоваться указаниями СНиП 2.03.01-84*.

Указаниями СНиП 2.03.01-84* рекомендуется руководствоваться при расчетах: железобетонных элементов на косое внецентренное сжатие и косой изгиб; элементов с арматурой, равномерно распределенной по сечению; коротких консолей, конструкций на продавливание и отрыв, закладных изделий, строповочных петель и элементов, работающих на изгиб с кручением и на внецентренное сжатие с кручением.

Применение других методов для расчета треугольных, ромбовидных и других непрямоугольных сечений с арматурой, равномерно расположенной и сосредоточенной, допускается производить при их обосновании в установленном порядке.

Расчет прочности круглых сечений железобетонных элементов на внецентренное сжатие приведен в рекомендуемом приложении 29*.

Во всех перечисленных расчетах следует для бетона и арматуры принимать расчетные сопротивления, установленные в настоящих нормах.

Расчет изгибаемых железобетонных элементов

3.62*. Расчет прямоугольных сечений (черт. 2) при следует производить из условия

М £ Rb bx (h0 - 0,5x) + Rsc A ¢ s (h01 - a ¢ s ) + s pc A ¢ p (h0 - a ¢ p ) , (54)

при этом высоту сжатой зоны х следует определять по формуле

Rp Ap + Rs As - Rsc A ¢ s - s pc A ¢ p = Rb bx . (55)

Черт. 2. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении,
нормальном к продольной оси изгибаемого железобетонного элемента,
при расчете его по прочности

Здесь и в других формулах допускается высоту h0 принимать от равнодействующих усилий в арматуре Аp и Аs . При отсутствии напрягаемой арматуры h0 = h01 .

Расчет продольного стыка плиты проезжей части ребристых пролетных строений автодорожных и городских мостов на прочность производится с введением к правой части формул (54) и (55) коэффициентов условий работы, равных 0,8 — для бездиафрагменных и 0,9 — для диафрагменных пролетных строений.

3.63. Расчет тавровых, двутавровых и коробчатых сечений с плитой в сжатой зоне при следует производить в зависимости от положения границы сжатой зоны:

а) если граница сжатой зоны проходит в плите (черт, 3,а), т.е. соблюдается условие

Rp Ap + Rs As £ Rb b ¢ f x + Rsc A ¢ s + s pc A ¢ p , (56)

расчет производится как для прямоугольного сечения шириной b ¢ f в соответствии с п. 3.62*;

б) если граница' сжатой зоны проходит в ребре (черт. З,б), т.е. условие (56) не соблюдается, расчет должен выполняться из условия

М £ Rb bx (h0 - 0,5x) + Rb (b ¢ f - b) h¢ f (h0 - 0,5 h¢ f ) +

+ Rsx A ¢ s (h01 - a ¢ s ) + s pc A ¢ p (h0 - a ¢ p ) , (57)

при этом высоту сжатой зоны бетона х следует определять по формуле

Rp Ap + Rs As - Rsc A ¢ s - s pc A ¢ p = Rb bx + Rb (b ¢ f - b) h ¢ f . (58)

Черт. 3. Форма сжатой зоны в сечениях железобетонных элементов
с плитой в сжатой зоне

а — при расположении границы сжатой зоны в плите; б — то же, в ребре

3.64. Расчет изгибаемых элементов кольцевого сечения при соотношении внутреннего и наружного радиусов r1 / r2 ³ 0 ,5 с арматурой, равномерно распределенной по длине окружности (при числе продольных стержней не менее шести), должен производиться как для внецентренно сжатых элементов в соответствии с п. 3.71*, подставляя в формулу (74*) вместо Nec h начение изгибающего момента М и принимая в формулах (75*) и (76*) значение продольной силы N = 0.

3.65*. Если рабочая напрягаемая арматура в изгибаемых железобетонных элементах автодорожных мостов не имеет сцепления с бетоном, то pасчет сечений по прочности производится согласно пп. 3.62* и 3.63, при этом в соответствующие формулы вместо расчетного сопротивления растяжению напрягаемой арматуры Rp вводится значение s pl установившегося (за вычетом всех потерь) предварительного напряжения в напрягаемой арматуре.

Кроме этого, в составных по длине конструкциях следует дополнительно производить расчет по формулам сопротивления упругих материалов на расчетные нагрузки (с коэффициентом надежности по нагрузке), включая усилие от предварительного напряжения. На всех стадиях работы в стыках, не армированных ненапрягаемой арматурой, не допускаются растягивающие напряжения в зонах, где эти напряжения возникают от внешней нагрузки.

Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов

3.66. Внецентренно сжатые бетонные элементы с начальным эксцентриситетом ес £ r (см. п. 3.55*) следует рассчитывать по устойчивости, выполняя условие

N £ j Rb Ab , (59)

где j — коэффициент, принимаемый по п. 3.55*;

Аb  — площадь сжатого сечения элемента.

3.67*. Расчет по прочности внецентренно сжатых бетонных элементов при es > r (r — ядровое расстояние по п. 3.55*) производится в зависимости от положения нейтральной оси и значения а, принимаемого по формуле

a = ac - ec h , (60)

где а — расстояние от точки приложения продольной силы N до наиболее сжатой грани сечения с учетом коэффициента h , определяемое согласно п. 3.54*;

аc  — расстояние от оси, проходящей через центр тяжести всего сечения, до наиболее сжатой грани;

еc  — начальный эксцентриситет продольной силы N относительно центра тяжести всего сечения.

Закрыть

Строительный каталог